คู่มือฉบับสมบูรณ์สำหรับ ISO 20816-3: การวิเคราะห์ทางเทคนิคอย่างครอบคลุม

Introduction

มาตรฐานนี้กำหนดแนวทางสำหรับการประเมินสภาพการสั่นสะเทือนของอุปกรณ์อุตสาหกรรมโดยอาศัยการวัดค่าต่างๆ ดังนี้:

1. การสั่นสะเทือนบนตลับลูกปืน ฐานรองตลับลูกปืน และตัวเรือนตลับลูกปืน ณ ตำแหน่งที่ติดตั้งอุปกรณ์นั้น;
2. การสั่นสะเทือนในแนวรัศมีของเพลา ของชุดเครื่องจักร.

จากประสบการณ์การใช้งานเครื่องจักรในอุตสาหกรรม, เกณฑ์สองข้อสำหรับการประเมินสภาพการสั่นสะเทือน ได้มีการจัดตั้งขึ้นแล้ว:

• เกณฑ์ข้อที่ 1: ค่าสัมบูรณ์ของพารามิเตอร์การสั่นสะเทือนบรอดแบนด์ที่ตรวจสอบ
• เกณฑ์ข้อที่ 2: การเปลี่ยนแปลงของค่านี้ (เมื่อเทียบกับค่าพื้นฐาน)

วิวัฒนาการของมาตรฐานการสั่นสะเทือน: การบรรจบกันของ ISO 10816 และ ISO 7919

ประวัติความเป็นมาของการกำหนดมาตรฐานการสั่นสะเทือนแสดงให้เห็นถึงการเปลี่ยนแปลงทีละน้อยจากแนวทางปฏิบัติที่กระจัดกระจายและเฉพาะส่วนประกอบ ไปสู่การประเมินเครื่องจักรแบบองค์รวม ในอดีต การประเมินเครื่องจักรถูกแบ่งออกเป็นสองส่วน:

• ชุดมาตรฐาน ISO 10816: เน้นการวัดชิ้นส่วนที่ไม่หมุน (เช่น ตัวเรือนแบริ่ง ฐานรอง) โดยใช้เครื่องวัดความเร่งหรือตัวแปลงสัญญาณความเร็ว
• ชุดมาตรฐาน ISO 7919: ศึกษาการสั่นสะเทือนของเพลาหมุนที่สัมพันธ์กับแบริ่ง โดยใช้หัววัดกระแสไหลวนแบบไม่สัมผัสเป็นหลัก

การแยกจากกันนี้มักนำไปสู่ ความกำกวมในการวินิจฉัย. เครื่องจักรอาจแสดงการสั่นสะเทือนของตัวเรือนที่ยอมรับได้ (โซน A ตามมาตรฐาน ISO 10816) ในขณะเดียวกันก็ประสบปัญหาการเบี่ยงเบนหรือความไม่เสถียรของเพลาที่เป็นอันตราย (โซน C/D ตามมาตรฐาน ISO 7919) โดยเฉพาะอย่างยิ่งในสถานการณ์ที่เกี่ยวข้องกับตัวเรือนขนาดใหญ่หรือแบริ่งฟิล์มของเหลวซึ่งการส่งผ่านพลังงานการสั่นสะเทือนจะลดลง.

ส่วนที่ 1 — ขอบเขต

มาตรฐานนี้กำหนดข้อกำหนดทั่วไปสำหรับการประเมินสภาพการสั่นสะเทือนของ อุปกรณ์อุตสาหกรรม (ต่อไปนี้เรียกว่า "เครื่องจักร") โดยมีกำลังไฟฟ้าสูงกว่า 15 กิโลวัตต์ และความเร็วรอบตั้งแต่ 120 ถึง 30,000 รอบต่อนาที โดยพิจารณาจากการวัดการสั่นสะเทือนบน ชิ้นส่วนที่ไม่หมุน และบน เพลาหมุน ภายใต้สภาวะการทำงานปกติของเครื่องจักร ณ ตำแหน่งที่ติดตั้ง.

การประเมินจะดำเนินการโดยพิจารณาจากพารามิเตอร์การสั่นสะเทือนที่ได้รับการตรวจสอบ และจาก... การเปลี่ยนแปลง ในพารามิเตอร์นี้ในสภาวะการทำงานของเครื่องจักรที่คงที่ ค่าตัวเลขของเกณฑ์การประเมินสภาพสะท้อนถึงประสบการณ์การใช้งานเครื่องจักรประเภทนี้ อย่างไรก็ตาม ค่าเหล่านี้อาจใช้ไม่ได้ในบางกรณีที่เกี่ยวข้องกับสภาวะการทำงานและการออกแบบเฉพาะของเครื่องจักรนั้นๆ.

มาตรฐานนี้ใช้กับ:

1. กังหันไอน้ำและเครื่องกำเนิดไฟฟ้า ด้วยกำลังไฟฟ้าสูงสุดถึง 40 เมกะวัตต์ (ดูหมายเหตุ 1 และ 2)
2. กังหันไอน้ำและเครื่องกำเนิดไฟฟ้า ด้วยกำลังส่งออกที่เกิน 40 เมกะวัตต์ และความเร็วในการหมุน นอกเหนือจาก 1500, 1800, 3000 และ 3600 รอบ/นาที (ดูหมายเหตุ 1)
3. คอมเพรสเซอร์แบบโรตารี่ (แรงเหวี่ยงหนีศูนย์กลาง, แกนหมุน)
4. กังหันก๊าซอุตสาหกรรม ด้วยกำลังไฟสูงสุดถึง 3 เมกะวัตต์ (ดูหมายเหตุ 2)
5. เครื่องยนต์เทอร์โบแฟน
6. มอเตอร์ไฟฟ้าทุกประเภท โดยใช้ข้อต่อเพลาแบบยืดหยุ่น (ในกรณีที่โรเตอร์ของมอเตอร์เชื่อมต่ออย่างแน่นหนากับเครื่องจักรที่อยู่ภายใต้มาตรฐานอื่นในชุดมาตรฐาน ISO 20816 การสั่นสะเทือนของมอเตอร์อาจได้รับการประเมินตามมาตรฐานนั้นหรือตามมาตรฐานนี้ก็ได้)
7. โรงรีดเหล็กและแท่นรีดเหล็ก
8. สายพานลำเลียง
9. ข้อต่อปรับความเร็วได้
10. พัดลมและเครื่องเป่าลม (ดูหมายเหตุ 3)

มาตรฐานนี้ไม่ครอบคลุมถึง:

11. กังหันไอน้ำ กังหันก๊าซ และเครื่องกำเนิดไฟฟ้าที่มีกำลังไฟฟ้าเกิน 40 เมกะวัตต์ และความเร็วรอบ 1500, 1800, 3000 และ 3600 รอบต่อนาที → ใช้ ISO 20816-2
12. กังหันก๊าซที่มีกำลังเกิน 3 เมกะวัตต์ → ใช้ ISO 20816-4
13. ชุดเครื่องจักรในโรงไฟฟ้าพลังน้ำและโรงไฟฟ้าพลังน้ำแบบสูบกลับ → การใช้งาน ISO 20816-5
14. เครื่องจักรแบบลูกสูบและเครื่องจักรที่เชื่อมต่ออย่างแน่นหนากับเครื่องจักรแบบลูกสูบ → การใช้งาน ตามมาตรฐาน ISO 10816-6
15. ปั๊มโรโตไดนามิกที่มีมอเตอร์ขับเคลื่อนในตัวหรือเชื่อมต่ออย่างแน่นหนา โดยมีใบพัดอยู่บนเพลามอเตอร์หรือเชื่อมต่ออย่างแน่นหนา → ใช้ ISO 10816-7
16. การติดตั้งคอมเพรสเซอร์แบบลูกสูบ → การใช้งาน ISO 20816-8
17. คอมเพรสเซอร์แบบปริมาตรคงที่ (เช่น คอมเพรสเซอร์แบบสกรู)
18. ปั๊มจุ่มใต้น้ำ
19. กังหันลม → ใช้ ISO 10816-21

รายละเอียดขอบเขตการใช้งาน

ข้อกำหนดของมาตรฐานนี้ใช้กับการวัดค่าต่างๆ การสั่นสะเทือนบรอดแบนด์ บนเพลา ตลับลูกปืน ตัวเรือน และฐานรองตลับลูกปืน ในการทำงานของเครื่องจักรในสภาวะคงที่ ภายในช่วงความเร็วรอบที่กำหนด ข้อกำหนดเหล่านี้ใช้กับการวัดทั้ง ณ สถานที่ติดตั้งและระหว่างการทดสอบการยอมรับ เกณฑ์เงื่อนไขการสั่นสะเทือนที่กำหนดไว้สามารถนำไปใช้ได้ทั้งในระบบตรวจสอบอย่างต่อเนื่องและเป็นระยะ.

มาตรฐานนี้ใช้กับเครื่องจักรที่อาจรวมถึง... ชุดเฟืองและตลับลูกปืนแบบลูกกลิ้ง; อย่างไรก็ตาม มันคือ ไม่ได้ตั้งใจ เพื่อประเมินสภาพการสั่นสะเทือนของชิ้นส่วนเฉพาะเหล่านี้ (ดู ISO 20816-9 สำหรับชุดเกียร์).

ส่วนที่ 2 — เอกสารอ้างอิงเชิงบรรทัดฐาน

มาตรฐานนี้ใช้การอ้างอิงเชิงบรรทัดฐานจากมาตรฐานต่อไปนี้ สำหรับการอ้างอิงที่มีวันที่ระบุไว้ ให้ใช้เฉพาะฉบับที่ระบุไว้เท่านั้น สำหรับการอ้างอิงที่ไม่มีวันที่ระบุ ให้ใช้ฉบับล่าสุด (รวมถึงการแก้ไขเพิ่มเติมทั้งหมด)

มาตรฐานเหล่านี้เป็นพื้นฐานสำหรับคำศัพท์ วิธีการวัด และปรัชญาการประเมินทั่วไปที่ใช้ใน ISO 20816-3.

ส่วนที่ 3 — คำศัพท์และคำจำกัดความ

เพื่อวัตถุประสงค์ของมาตรฐานนี้ คำศัพท์และคำจำกัดความที่ระบุไว้ใน ISO 2041 นำมาใช้.

คำศัพท์สำคัญ (จาก ISO 2041)

• การสั่นสะเทือน: การเปลี่ยนแปลงของขนาดปริมาณที่ใช้อธิบายการเคลื่อนที่หรือตำแหน่งของระบบกลไกเมื่อเวลาผ่านไป
• RMS (Root Mean Square): รากที่สองของค่าเฉลี่ยของค่ากำลังสองของปริมาณหนึ่งในช่วงเวลาที่กำหนด
• การสั่นสะเทือนของบรอดแบนด์: การสั่นสะเทือนที่มีพลังงานกระจายตัวอยู่ในช่วงความถี่ที่กำหนด
• ความถี่ธรรมชาติ: ความถี่ของการสั่นสะเทียนอิสระของระบบ
• การทำงานในสภาวะคงที่: สภาวะการทำงานที่พารามิเตอร์ที่เกี่ยวข้อง (ความเร็ว โหลด อุณหภูมิ) ยังคงที่โดยพื้นฐาน
• ค่าสูงสุดถึงต่ำสุด: ผลต่างเชิงพีชคณิตระหว่างค่าสุดขั้ว (ค่าสูงสุดและค่าต่ำสุด)
• ทรานสดิวเซอร์: อุปกรณ์ที่ให้ปริมาณผลลัพธ์ที่มีความสัมพันธ์ที่แน่นอนกับปริมาณอินพุต

ส่วนที่ 5 — การจำแนกประเภทเครื่องจักร

5.1 ทั่วไป

ตามเกณฑ์ที่กำหนดโดยมาตรฐานนี้ สภาพการสั่นสะเทือนของเครื่องจักรจะได้รับการประเมินโดยพิจารณาจาก:

1. ประเภทเครื่องจักร
2. กำลังไฟฟ้าที่กำหนด หรือความสูงของเพลา (ดูเพิ่มเติมที่ ISO 496)
3. ระดับความแข็งแกร่งของฐานราก

5.2 การจำแนกประเภทตามชนิดเครื่องจักร กำลังไฟฟ้าที่กำหนด หรือความสูงของเพลา

ความแตกต่างในประเภทของเครื่องจักรและการออกแบบตลับลูกปืน ทำให้จำเป็นต้องแบ่งเครื่องจักรทั้งหมดออกเป็นประเภทต่างๆ สองกลุ่ม ขึ้นอยู่กับกำลังไฟฟ้าที่กำหนดหรือความสูงของเพลา.

แกนของเครื่องจักรในทั้งสองกลุ่มอาจวางในแนวนอน แนวตั้ง หรือเอียง และส่วนรองรับอาจมีความแข็งแรงแตกต่างกัน.

กลุ่มที่ 1 — เครื่องจักรขนาดใหญ่

• พิกัดกำลัง > 300 กิโลวัตต์
• หรือเครื่องจักรไฟฟ้าที่มีความสูงของเพลา H > 315 มม.
• โดยทั่วไปจะติดตั้งมาพร้อมกับ แบริ่งแบบปลอก (ปลอกหุ้ม)
• ความเร็วรอบการทำงานตั้งแต่ 120 ถึง 30,000 รอบต่อนาที

กลุ่มที่ 2 — เครื่องจักรขนาดกลาง

• พิกัดกำลัง 15 – 300 กิโลวัตต์
• หรือเครื่องจักรไฟฟ้าที่มีความสูงของเพลา 160 มม. < H ≤ 315 มม.
• โดยทั่วไปจะติดตั้งมาพร้อมกับ ตลับลูกปืนแบบลูกกลิ้ง
• ความเร็วรอบการทำงานโดยทั่วไป > 600 รอบ/นาที

5.3 การจำแนกประเภทตามความแข็งแกร่งของฐานราก

ฐานรากของเครื่องจักรแบ่งประเภทตามระดับความแข็งแกร่งในทิศทางการวัดที่กำหนดได้ดังนี้:

1. ฐานรากที่แข็งแรง
2. ฐานรากที่ยืดหยุ่น

หลักเกณฑ์ในการจำแนกประเภทนี้คือความสัมพันธ์ระหว่างความแข็งแกร่งของเครื่องจักรกับฐานราก หาก ความถี่ธรรมชาติต่ำสุดของระบบ "เครื่องจักร-ฐานราก" ในทิศทางการวัดการสั่นสะเทือนนั้น ความถี่จะเกินความถี่กระตุ้นหลัก (ในกรณีส่วนใหญ่คือความถี่การหมุนของโรเตอร์) ไป อย่างน้อย 25%, ดังนั้น การวางรากฐานในทิศทางนั้นจึงถือได้ว่าเป็นสิ่งสำคัญ แข็ง. มูลนิธิอื่นๆ ทั้งหมดถือว่าได้รับการพิจารณาแล้ว ยืดหยุ่นได้.

ตัวอย่างทั่วไป

เครื่องจักรที่ติดตั้งบนฐานที่มั่นคง โดยทั่วไปแล้วจะเป็นมอเตอร์ไฟฟ้าขนาดใหญ่และขนาดกลาง ซึ่งมักมีความเร็วรอบต่ำ.

เครื่องจักรบนฐานที่ยืดหยุ่นได้ โดยทั่วไปจะรวมถึงเครื่องกำเนิดไฟฟ้าแบบเทอร์โบหรือคอมเพรสเซอร์ที่มีกำลังไฟฟ้าเกิน 10 เมกะวัตต์ รวมถึงเครื่องจักรที่มีเพลาแนวตั้งด้วย.

หากไม่สามารถกำหนดคุณลักษณะของระบบ "เครื่องจักร-ฐานราก" ได้ด้วยการคำนวณ ก็สามารถดำเนินการได้ดังนี้ การทดลอง (การทดสอบแรงกระแทก การวิเคราะห์แบบจำลองการทำงาน หรือการวิเคราะห์การสั่นสะเทือนขณะเริ่มต้นระบบ).

ภาคผนวก ก (มาตรฐาน) — ขอบเขตโซนสภาวะการสั่นสะเทือนสำหรับชิ้นส่วนที่ไม่หมุนในโหมดการทำงานที่กำหนด

ประสบการณ์แสดงให้เห็นว่า เพื่อประเมินสภาพการสั่นสะเทือนของเครื่องจักรประเภทต่างๆ ที่มีความเร็วรอบต่างกัน จึงจำเป็นต้องทำการวัดค่าต่างๆ ความเร็วอย่างเดียวก็เพียงพอแล้ว. ดังนั้น พารามิเตอร์หลักที่ถูกตรวจสอบคือค่า RMS ของความเร็ว.

อย่างไรก็ตาม การใช้เกณฑ์ความเร็วคงที่โดยไม่พิจารณาความถี่ของการสั่นสะเทือนอาจนำไปสู่ปัญหาได้ ค่าการเคลื่อนที่ที่มากเกินไปจนยอมรับไม่ได้. โดยเฉพาะอย่างยิ่งกรณีของเครื่องจักรความเร็วต่ำที่มีความถี่การหมุนของโรเตอร์ต่ำกว่า 600 รอบต่อนาที ซึ่งองค์ประกอบความเร็วในการทำงานจะมีอิทธิพลเหนือสัญญาณการสั่นสะเทือนแบบบรอดแบนด์ (ดูภาคผนวก D).

ในทำนองเดียวกัน เกณฑ์ความเร็วคงที่อาจนำไปสู่ค่าความเร่งที่สูงเกินไปจนยอมรับไม่ได้สำหรับเครื่องจักรความเร็วสูงที่มีความถี่การหมุนของโรเตอร์เกิน 10,000 รอบต่อนาที หรือเมื่อพลังงานจากการสั่นสะเทือนที่เกิดจากเครื่องจักรส่วนใหญ่กระจุกตัวอยู่ในช่วงความถี่สูง ดังนั้น เกณฑ์เงื่อนไขการสั่นสะเทือนอาจกำหนดได้ในหน่วยของการกระจัด ความเร็ว และความเร่ง ขึ้นอยู่กับช่วงความถี่การหมุนของโรเตอร์และประเภทของเครื่องจักร.

ตาราง A.1 และ A.2 แสดงค่าขอบเขตโซนสำหรับกลุ่มเครื่องจักรต่างๆ ที่ครอบคลุมโดยมาตรฐานนี้ ปัจจุบัน ขอบเขตเหล่านี้ถูกกำหนดไว้ในหน่วยของ เท่านั้น ความเร็วและการกระจัด.

ขอบเขตของโซนสภาวะการสั่นสะเทือนสำหรับช่วงความถี่ 10 ถึง 1000 เฮิรตซ์ จะแสดงผ่านค่าความเร็วและระยะการเคลื่อนที่แบบ RMS สำหรับเครื่องจักรที่มีความถี่การหมุนของโรเตอร์ต่ำกว่า 600 รอบต่อนาที ช่วงการวัดการสั่นสะเทือนแบบบรอดแบนด์คือ 2 ถึง 1000 เฮิรตซ์. โดยทั่วไปแล้ว การประเมินสภาพการสั่นสะเทือนนั้นเพียงพอแล้วหากพิจารณาจากเกณฑ์ความเร็วเพียงอย่างเดียว อย่างไรก็ตาม หากคาดว่าสเปกตรัมการสั่นสะเทือนจะมีส่วนประกอบความถี่ต่ำจำนวนมาก การประเมินจะต้องดำเนินการโดยพิจารณาจากการวัดทั้งความเร็วและการกระจัด.

เครื่องจักรในทุกกลุ่มที่พิจารณาสามารถติดตั้งบนฐานรองรับแบบแข็งหรือแบบยืดหยุ่นได้ (ดูหัวข้อ 5) โดยมีการกำหนดขอบเขตโซนที่แตกต่างกันในตาราง A.1 และ A.2.

ตาราง A.1 — เครื่องจักรกลุ่มที่ 1 (ขนาดใหญ่: >300 กิโลวัตต์ หรือ H > 315 มม.)

ตาราง A.2 — เครื่องจักรกลุ่มที่ 2 (ขนาดกลาง: 15–300 กิโลวัตต์ หรือ H = 160–315 มม.)

ภาคผนวก บี (มาตรฐาน) — ขอบเขตโซนสภาวะการสั่นสะเทือนสำหรับเพลาหมุนในโหมดการทำงานที่กำหนด

B.1 ทั่วไป

ขอบเขตของโซนสภาพการสั่นสะเทือนถูกสร้างขึ้นโดยอิงจากประสบการณ์การใช้งานจากอุตสาหกรรมต่างๆ ซึ่งแสดงให้เห็นว่า การสั่นสะเทือนสัมพัทธ์ของเพลาที่ยอมรับได้จะลดลงเมื่อความถี่ในการหมุนเพิ่มขึ้น. นอกจากนี้ ในการประเมินสภาพการสั่นสะเทือน ต้องพิจารณาถึงความเป็นไปได้ของการสัมผัสกันระหว่างเพลาหมุนและชิ้นส่วนเครื่องจักรที่อยู่กับที่ สำหรับเครื่องจักรที่มีแบริ่งแบบเจอร์นัลนั้น ระยะห่างขั้นต่ำที่ยอมรับได้ในแบริ่ง ต้องนำมาพิจารณาด้วยเช่นกัน (ดูภาคผนวก C).

B.2 การสั่นสะเทือนที่ความถี่การหมุนปกติในสภาวะการทำงานคงที่

B.2.1 ทั่วไป

เกณฑ์ข้อที่ 1 เกี่ยวข้องกับ:

1. การจำกัดการเคลื่อนที่ของเพลา จากเงื่อนไขของภาระไดนามิกที่ยอมรับได้บนแบริ่ง
2. ค่าที่ยอมรับได้ของระยะห่างรัศมี ในตลับลูกปืน
3. การสั่นสะเทือนที่ยอมรับได้ ส่งต่อให้กับผู้สนับสนุนและมูลนิธิ

ระยะการเคลื่อนที่สูงสุดของเพลาในแต่ละแบริ่งจะถูกเปรียบเทียบกับขอบเขตของสี่โซน (ดูรูป B.1 ในมาตรฐาน) ซึ่งกำหนดขึ้นจากประสบการณ์การใช้งานเครื่องจักร.

B.2.2 ขอบเขตของเขตพื้นที่

ประสบการณ์ในการวัดการสั่นสะเทือนของเพลาสำหรับเครื่องจักรหลากหลายประเภท ทำให้สามารถกำหนดขอบเขตของโซนสภาพการสั่นสะเทือนที่แสดงออกมาได้ การกระจัดสูงสุดถึงต่ำสุด S(pp) ในหน่วยไมโครเมตร, แปรผกผันกับรากที่สองของความถี่การหมุนของโรเตอร์ n ในหน่วย r/min.

สำหรับการวัดการสั่นสะเทือนสัมพัทธ์ของเพลาด้วยโพรบแบบใกล้เคียง ขอบเขตของโซนจะแสดงดังนี้ การกระจัดสูงสุดถึงต่ำสุด S(pp) ในหน่วยไมโครเมตร ซึ่งจะแปรผันตามความเร็วในการทำงาน:

ที่ไหน n ความเร็วในการทำงานสูงสุดคือ รอบ/นาที, และ S(pp) อยู่ใน ไมโครเมตร.

ตัวอย่างการคำนวณ

สำหรับเครื่องจักรที่ทำงานที่ความเร็วรอบ 3000 รอบ/นาที:

• √3000 ≈ 54.77
• A/B = 4800 / 54.77 ≈ 87.6 ไมโครเมตร
• B/C = 9000 / 54.77 ≈ 164.3 ไมโครเมตร
• C/D = 13200 / 54.77 ≈ 241.0 ไมโครเมตร

Important: ขอบเขตของโซนไม่ควรนำมาใช้เป็นเกณฑ์การยอมรับ ซึ่งควรเป็นเรื่องที่ตกลงกันระหว่างผู้จำหน่ายและลูกค้า อย่างไรก็ตาม การกำหนดค่าขอบเขตเชิงตัวเลขเป็นแนวทางนั้น สามารถช่วยป้องกันการใช้งานเครื่องจักรที่อยู่ในสภาพไม่ดีอย่างเห็นได้ชัด และหลีกเลี่ยงการกำหนดข้อกำหนดที่เข้มงวดเกินไปเกี่ยวกับการสั่นสะเทือนของเครื่องจักรได้.

ในบางกรณี คุณลักษณะการออกแบบของเครื่องจักรเฉพาะอาจกำหนดให้ใช้ขอบเขตโซนที่แตกต่างกัน เช่น สูงกว่าหรือต่ำกว่า (เช่น สำหรับตลับลูกปืนแบบปรับแนวเองได้) และสำหรับเครื่องจักรที่มีตลับลูกปืนรูปวงรี อาจใช้ขอบเขตโซนที่แตกต่างกันสำหรับทิศทางการวัดที่แตกต่างกัน (ไปยังระยะห่างสูงสุดและต่ำสุด).

ระดับการสั่นสะเทือนที่ยอมรับได้อาจเกี่ยวข้องกับเส้นผ่านศูนย์กลางของแบริ่ง เนื่องจากโดยทั่วไปแล้ว แบริ่งที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางใหญ่กว่าจะมีระยะห่างมากกว่า ดังนั้น อาจมีการกำหนดค่าขอบเขตโซนที่แตกต่างกันสำหรับแบริ่งต่างๆ ในชุดเพลาเดียวกัน ในกรณีเช่นนี้ ผู้ผลิตมักจะต้องอธิบายเหตุผลในการเปลี่ยนแปลงค่าขอบเขต และโดยเฉพาะอย่างยิ่ง ต้องยืนยันว่าการสั่นสะเทือนที่เพิ่มขึ้นซึ่งอนุญาตตามการเปลี่ยนแปลงเหล่านี้จะไม่นำไปสู่การลดความน่าเชื่อถือของเครื่องจักร.

หากทำการวัดในบริเวณที่ไม่ใกล้กับตลับลูกปืนโดยตรง และยังทำการวัดในระหว่างการทำงานของเครื่องจักรในโหมดชั่วคราว เช่น การเร่งความเร็วและการลดความเร็ว (รวมถึงการผ่านความเร็ววิกฤต) ค่าการสั่นสะเทือนที่ยอมรับได้อาจสูงขึ้น.

สำหรับเครื่องจักรแนวตั้งที่มีตลับลูกปืนแบบเจอร์นัล เมื่อกำหนดค่าขีดจำกัดการสั่นสะเทือน ควรพิจารณาการเคลื่อนที่ของเพลาที่อาจเกิดขึ้นภายในขีดจำกัดระยะห่างโดยไม่มีแรงยึดเหนี่ยวที่เกิดจากน้ำหนักของโรเตอร์.

ส่วนที่ 4 — การวัดการสั่นสะเทือน

4.1 ข้อกำหนดทั่วไป

วิธีการวัดและเครื่องมือวัดต้องเป็นไปตามข้อกำหนดทั่วไปของมาตรฐาน ISO 20816-1 โดยคำนึงถึงเครื่องจักรในอุตสาหกรรมเป็นพิเศษ ปัจจัยต่อไปนี้ต้องไม่ส่งผลกระทบอย่างมีนัยสำคัญต่ออุปกรณ์วัด:

• การเปลี่ยนแปลงอุณหภูมิ — การเปลี่ยนแปลงความไวของเซ็นเซอร์
• สนามแม่เหล็กไฟฟ้า — รวมถึงผลกระทบจากการเหนี่ยวนำแม่เหล็กของเพลา
• สนามเสียง — คลื่นความดันในสภาพแวดล้อมที่มีเสียงรบกวนสูง
• การเปลี่ยนแปลงแหล่งจ่ายไฟ — ความผันผวนของแรงดันไฟฟ้า
• ความยาวสายเคเบิล — การออกแบบโพรบตรวจจับระยะใกล้บางแบบจำเป็นต้องใช้สายเคเบิลที่มีความยาวที่เหมาะสม
• สายเคเบิลเสียหาย — การเชื่อมต่อไม่ต่อเนื่องหรือฉนวนหุ้มขาด
• การวางแนวของทรานสดิวเซอร์ — การจัดแนวแกนความไว

4.2 จุดและทิศทางการวัด

เพื่อวัตถุประสงค์ในการตรวจสอบสภาพ จะทำการวัดค่าต่างๆ ดังนี้ ชิ้นส่วนที่ไม่หมุน หรือบน เพลา, หรือทั้งสองอย่างรวมกัน ในมาตรฐานนี้ เว้นแต่จะระบุไว้เป็นอย่างอื่นโดยเฉพาะ การสั่นสะเทือนของเพลาหมายถึง... การเคลื่อนที่สัมพันธ์กับแบริ่ง.

ชิ้นส่วนที่ไม่หมุน — การวัดขนาดเรือนแบริ่ง

การวัดการสั่นสะเทือนในชิ้นส่วนที่ไม่หมุนนั้นเป็นการวัดลักษณะการสั่นสะเทือนของแบริ่ง ตัวเรือนแบริ่ง หรือองค์ประกอบโครงสร้างอื่นๆ ที่ส่งผ่านแรงไดนามิกจากการสั่นสะเทือนของเพลา ณ ตำแหน่งแบริ่ง.

รูปแบบการวัดทั่วไป: การวัดจะดำเนินการโดยใช้ ทรานสดิวเซอร์สองตัว ในสองทิศทางรัศมีที่ตั้งฉากกันบนฝาครอบหรือตัวเรือนแบริ่ง สำหรับเครื่องจักรแนวนอน โดยทั่วไปทิศทางหนึ่งจะเป็นแนวตั้ง หากเพลาอยู่ในแนวตั้งหรือเอียง ให้เลือกทิศทางที่สามารถตรวจจับการสั่นสะเทือนได้สูงสุด.

การวัดแบบจุดเดียว: สามารถใช้ทรานสดิวเซอร์เพียงตัวเดียวได้หากทราบว่าผลลัพธ์ที่ได้จะเป็นตัวแทนของการสั่นสะเทือนโดยรวม ทิศทางที่เลือกต้องทำให้ได้ค่าที่ใกล้เคียงค่าสูงสุด.

การวัดการสั่นสะเทือนของเพลา

การสั่นสะเทือนของเพลา (ตามที่กำหนดไว้ใน ISO 20816-1) หมายถึงการเคลื่อนที่ของเพลา เมื่อเทียบกับแบริ่ง. วิธีการที่นิยมใช้คือ... ชุดหัววัดระยะใกล้แบบไม่สัมผัส ติดตั้งในแนวตั้งฉากกัน ทำให้สามารถกำหนดวิถี (วงโคจร) ของเพลาที่ระนาบการวัดได้.

4.3 เครื่องมือวัด (อุปกรณ์วัด)

สำหรับการตรวจสอบสภาพ ระบบการวัดจะต้องทำการวัด การสั่นสะเทือน RMS บรอดแบนด์ ในช่วงความถี่อย่างน้อย 10 เฮิรตซ์ ถึง 1000 เฮิรตซ์. สำหรับเครื่องจักรที่มีความเร็วรอบไม่เกิน 600 รอบต่อนาที ขีดจำกัดความถี่ต่ำสุดต้องไม่เกิน 2 เฮิรตซ์.

สำหรับการวัดการสั่นสะเทือนของเพลา: ขอบเขตช่วงความถี่สูงสุดต้องเกินความถี่การหมุนสูงสุดของเพลาไป อย่างน้อย 3.5 เท่า. อุปกรณ์วัดต้องเป็นไปตามข้อกำหนดของ ISO 10817-1.

สำหรับการวัดชิ้นส่วนที่ไม่หมุน: อุปกรณ์ต้องเป็นไปตามข้อกำหนด ไอโอเอส 2954. ขึ้นอยู่กับเกณฑ์ที่กำหนดไว้ ปริมาณที่วัดได้อาจเป็นการกระจัด ความเร็ว หรือทั้งสองอย่าง (ดู ISO 20816-1).

หากทำการวัดโดยใช้ accelerometers (ซึ่งเป็นเรื่องปกติในทางปฏิบัติ) สัญญาณเอาต์พุตจะต้องเป็น บูรณาการ เพื่อให้ได้สัญญาณความเร็ว การได้มาซึ่งสัญญาณการกระจัดนั้นต้องใช้ การผสานรวมสองครั้ง, แต่ควรให้ความสนใจกับความเป็นไปได้ที่จะเกิดสัญญาณรบกวนเพิ่มขึ้น เพื่อลดสัญญาณรบกวน อาจใช้ตัวกรองความถี่สูงหรือวิธีการประมวลผลสัญญาณดิจิทัลอื่นๆ.

หากสัญญาณการสั่นสะเทือนมีจุดประสงค์เพื่อการวินิจฉัยด้วย ช่วงการวัดควรครอบคลุมความถี่อย่างน้อยตั้งแต่ 0.2 เท่าของขีดจำกัดความเร็วเพลาล่าง ถึง 2.5 เท่าของความถี่การกระตุ้นการสั่นสะเทือนสูงสุด (โดยทั่วไปไม่เกิน 10,000 เฮิรตซ์) ข้อมูลเพิ่มเติมมีอยู่ในมาตรฐาน ISO 13373-1, ISO 13373-2 และ ISO 13373-3.

ข้อกำหนดช่วงความถี่

พารามิเตอร์การวัด

พารามิเตอร์การวัดอาจเป็น การเคลื่อนย้าย, ความเร็ว, หรือทั้งสองอย่าง ขึ้นอยู่กับเกณฑ์การประเมิน (ดู ISO 20816-1).

• การวัดค่าด้วยเครื่องวัดความเร่ง: หากใช้เครื่องวัดความเร่ง (ซึ่งเป็นวิธีที่พบมากที่สุด) ให้ทำการอินทิเกรตสัญญาณเอาต์พุตเพื่อหาความเร็ว การอินทิเกรตสองครั้งจะให้ค่าการกระจัด แต่ควรระวังสัญญาณรบกวนความถี่ต่ำที่เพิ่มขึ้น ควรใช้การกรองความถี่สูงหรือการประมวลผลสัญญาณดิจิทัลเพื่อลดสัญญาณรบกวน.
• การสั่นสะเทือนของเพลา: ขีดจำกัดความถี่สูงสุดต้องอย่างน้อย ความเร็วรอบเพลาสูงสุด 3.5 เท่า. อุปกรณ์ต้องเป็นไปตามข้อกำหนด ISO 10817-1.
• ชิ้นส่วนที่ไม่หมุน: อุปกรณ์ต้องเป็นไปตามข้อกำหนด ไอโอเอส 2954.

4.4 การตรวจสอบอย่างต่อเนื่องและเป็นระยะ

การตรวจสอบอย่างต่อเนื่อง: โดยทั่วไป สำหรับเครื่องจักรขนาดใหญ่หรือเครื่องจักรที่มีความสำคัญอย่างยิ่ง จะใช้การวัดค่าการสั่นสะเทือนอย่างต่อเนื่องด้วยตัวแปลงสัญญาณที่ติดตั้งถาวร ณ จุดที่สำคัญที่สุด ทั้งเพื่อวัตถุประสงค์ในการตรวจสอบสภาพการทำงานและเพื่อการป้องกันอุปกรณ์ ในบางกรณี ระบบการวัดที่ใช้สำหรับสิ่งนี้จะถูกรวมเข้ากับระบบการจัดการอุปกรณ์โรงงานโดยทั่วไป.

การตรวจสอบเป็นระยะ: สำหรับเครื่องจักรหลายประเภท การตรวจสอบอย่างต่อเนื่องนั้นไม่จำเป็น ข้อมูลที่เพียงพอเกี่ยวกับการพัฒนาความผิดปกติ (ความไม่สมดุล การสึกหรอของแบริ่ง การจัดแนวที่ไม่ถูกต้อง ความหลวม) สามารถหาได้จากการวัดเป็นระยะๆ ค่าตัวเลขในมาตรฐานนี้สามารถใช้สำหรับการตรวจสอบเป็นระยะได้ โดยมีเงื่อนไขว่าจุดวัดและอุปกรณ์วัดต้องเป็นไปตามข้อกำหนดของมาตรฐาน.

การสั่นสะเทือนของเพลา: โดยปกติแล้วอุปกรณ์วัดจะติดตั้งถาวร แต่สามารถทำการวัดได้เป็นระยะๆ.

ชิ้นส่วนที่ไม่หมุน: โดยทั่วไปแล้ว ทรานสดิวเซอร์จะติดตั้งเฉพาะในระหว่างการวัดเท่านั้น สำหรับเครื่องจักรที่เข้าถึงยาก อาจใช้ทรานสดิวเซอร์แบบติดตั้งถาวรพร้อมระบบส่งสัญญาณไปยังตำแหน่งที่เข้าถึงได้.

4.5 โหมดการทำงานของเครื่องจักร

การวัดการสั่นสะเทือนจะดำเนินการหลังจากที่โรเตอร์และแบริ่งทำงานได้เต็มประสิทธิภาพแล้ว อุณหภูมิสมดุล ในโหมดการทำงานคงที่ที่กำหนดไว้โดยพิจารณาจากลักษณะต่างๆ เช่น:

• ความเร็วเพลาที่กำหนด
• แรงดันไฟฟ้าที่จ่าย
• อัตราการไหล
• แรงดันของของเหลวที่ใช้ในการทำงาน
• โหลด

เครื่องจักรที่ปรับความเร็วหรือปรับภาระได้: ทำการวัดค่าในทุกโหมดการทำงานที่มีลักษณะเฉพาะของการใช้งานระยะยาว ใช้ ค่าสูงสุด ได้มาจากการประเมินสภาพการสั่นสะเทือนในทุกโหมด.

4.6 การสั่นสะเทือนพื้นหลัง

หากค่าของพารามิเตอร์ที่ตรวจวัดได้เกินเกณฑ์ที่ยอมรับได้ และมีเหตุให้เชื่อได้ว่าการสั่นสะเทือนพื้นฐานของเครื่องจักรอาจสูง จำเป็นต้องทำการวัดเพิ่มเติม เครื่องจักรหยุดทำงาน เพื่อประเมินการสั่นสะเทือนที่เกิดจากแหล่งภายนอก.

4.7 การเลือกประเภทการวัด

มาตรฐานนี้เปิดโอกาสให้สามารถทำการวัดได้ทั้งบนชิ้นส่วนที่ไม่หมุนและบนเพลาหมุนของเครื่องจักร การเลือกวิธีการวัดแบบใดแบบหนึ่งนั้นขึ้นอยู่กับลักษณะของเครื่องจักรและประเภทของความผิดปกติที่คาดว่าจะเกิดขึ้น.

หากจำเป็นต้องเลือกวิธีการวัดอย่างใดอย่างหนึ่งจากสองวิธีที่เป็นไปได้ ควรพิจารณาสิ่งต่อไปนี้:

ข้อควรพิจารณาในการเลือกประเภทการวัด:

• ความเร็วรอบเพลา: การวัดชิ้นส่วนที่ไม่หมุนนั้นมีความไวต่อการสั่นสะเทือนความถี่สูงมากกว่าการวัดเพลา.
• ประเภทตลับลูกปืน: ตลับลูกปืนแบบลูกกลิ้งมีระยะห่างน้อยมาก การสั่นสะเทือนของเพลาจึงส่งผ่านไปยังตัวเรือนได้อย่างมีประสิทธิภาพ การวัดขนาดตัวเรือนจึงมักเพียงพอ ส่วนตลับลูกปืนแบบแกนหมุนมีระยะห่างและการหน่วงที่มากกว่า การสั่นสะเทือนของเพลามักให้ข้อมูลการวินิจฉัยเพิ่มเติม.
• ประเภทเครื่องจักร: เครื่องจักรที่มีระยะห่างของแบริ่งใกล้เคียงกับความ amplitud ของการสั่นสะเทือนของเพลา จำเป็นต้องมีการวัดเพลาเพื่อป้องกันการสัมผัสกัน เครื่องจักรที่มีฮาร์โมนิกส์ลำดับสูง (การผ่านของใบมีด การเข้าคู่ของเฟือง การผ่านของแท่งโลหะ) จะได้รับการตรวจสอบผ่านการวัดตัวเรือนความถี่สูง.
• อัตราส่วนมวลโรเตอร์ต่อมวลฐาน: เครื่องจักรที่มีมวลเพลาน้อยเมื่อเทียบกับมวลฐาน จะส่งแรงสั่นสะเทือนไปยังฐานน้อย การวัดมวลเพลาจึงมีประสิทธิภาพมากกว่า.
• ความยืดหยุ่นของโรเตอร์: โรเตอร์แบบยืดหยุ่น: การสั่นสะเทือนสัมพัทธ์ของเพลาให้ข้อมูลเพิ่มเติมเกี่ยวกับพฤติกรรมของโรเตอร์.
• การปฏิบัติตามมาตรฐานฐานรอง: ฐานรองที่ยืดหยุ่นช่วยให้การตอบสนองต่อแรงสั่นสะเทือนดีขึ้นในชิ้นส่วนที่ไม่หมุน.
• ประสบการณ์ด้านการวัด: หากมีประสบการณ์มากมายกับการใช้ประเภทการวัดแบบใดแบบหนึ่งกับเครื่องจักรที่คล้ายคลึงกัน ก็ควรใช้ประเภทการวัดนั้นต่อไป.

มาตรฐาน ISO 13373-1 ให้คำแนะนำโดยละเอียดเกี่ยวกับการเลือกวิธีการวัด การตัดสินใจขั้นสุดท้ายควรพิจารณาถึงความสะดวกในการเข้าถึง อายุการใช้งานของทรานสดิวเซอร์ และต้นทุนการติดตั้ง.

ตำแหน่งและทิศทางการวัด

• วัดบน ตัวเรือนหรือฐานรองตลับลูกปืน — ไม่เหมาะสำหรับฝาครอบผนังบางหรือพื้นผิวที่ยืดหยุ่นได้
• Use ทิศทางรัศมีสองทิศทางที่ตั้งฉากซึ่งกันและกัน ณ ตำแหน่งแบริ่งแต่ละจุด
• สำหรับเครื่องจักรแนวนอน โดยทั่วไปทิศทางหนึ่งจะเป็นแนวตั้ง
• สำหรับเครื่องจักรที่ตั้งตรงหรือเอียง ให้เลือกทิศทางที่จะดักจับแรงสั่นสะเทือนได้มากที่สุด
• การสั่นสะเทือนตามแนวแกนบน ตลับลูกปืนกันรุน ใช้ขีดจำกัดเดียวกันกับการสั่นสะเทือนในแนวรัศมี
• หลีกเลี่ยงสถานที่ที่มี เรโซแนนซ์เฉพาะที่ — ยืนยันโดยการเปรียบเทียบค่าที่วัดได้ในจุดใกล้เคียง

เงื่อนไขการใช้งาน

• วัดเป็น การทำงานในสภาวะคงที่ ที่ความเร็วและภาระปกติ
• อนุญาตให้โรเตอร์และแบริ่งเข้าถึงได้ สมดุลความร้อน
• สำหรับเครื่องจักรที่ปรับความเร็ว/ภาระได้ ให้วัดค่าที่จุดการทำงานลักษณะเฉพาะทั้งหมด และใช้ค่าสูงสุด
• บันทึกเงื่อนไข: ความเร็ว, ภาระ, อุณหภูมิ, ความดัน, อัตราการไหล

ส่วนที่ 6 — เกณฑ์การประเมินสภาพการสั่นสะเทือน

6.1 ทั่วไป

มาตรฐาน ISO 20816-1 ให้คำอธิบายทั่วไปเกี่ยวกับเกณฑ์สองข้อสำหรับการประเมินสภาพการสั่นสะเทือนของเครื่องจักรประเภทต่างๆ เกณฑ์ข้อหนึ่งถูกนำไปใช้กับ... ค่าสัมบูรณ์ ของพารามิเตอร์การสั่นสะเทือนที่ตรวจสอบในช่วงความถี่กว้าง ส่วนอีกอันหนึ่งนำไปใช้กับ การเปลี่ยนแปลง ในค่านี้ (โดยไม่คำนึงว่าการเปลี่ยนแปลงจะเป็นการเพิ่มขึ้นหรือลดลง).

โดยทั่วไป การประเมินสภาพการสั่นสะเทือนของเครื่องจักรจะพิจารณาจากค่า RMS ของความเร็วการสั่นสะเทือนบนชิ้นส่วนที่ไม่หมุน ซึ่งส่วนใหญ่เป็นเพราะความง่ายในการวัด อย่างไรก็ตาม สำหรับเครื่องจักรจำนวนหนึ่ง การวัดค่าการกระจัดสัมพัทธ์ของเพลาแบบพีคต่อพีคก็เป็นสิ่งที่ควรทำเช่นกัน และหากมีข้อมูลการวัดดังกล่าว ก็สามารถนำมาใช้ในการประเมินสภาพการสั่นสะเทือนของเครื่องจักรได้เช่นกัน.

6.2 เกณฑ์ที่ 1 — การประเมินโดยใช้ขนาดสัมบูรณ์

6.2.1 ข้อกำหนดทั่วไป

สำหรับการวัดเพลาหมุน: สภาพการสั่นสะเทือนจะถูกประเมินโดยค่าสูงสุดของการกระจัดของการสั่นสะเทือนแบบบรอดแบนด์จากค่าสูงสุดถึงต่ำสุด พารามิเตอร์ที่ตรวจสอบนี้ได้มาจากการวัดการกระจัดในสองทิศทางตั้งฉากที่กำหนดไว้.

สำหรับการวัดชิ้นส่วนที่ไม่หมุน: สภาพการสั่นสะเทือนจะถูกประเมินจากค่า RMS สูงสุดของความเร็วการสั่นสะเทือนแบบบรอดแบนด์บนพื้นผิวแบริ่งหรือบริเวณใกล้เคียง.

ตามเกณฑ์นี้ จะมีการกำหนดค่าจำกัดของพารามิเตอร์ที่ตรวจสอบ ซึ่งถือว่ายอมรับได้จากมุมมองดังต่อไปนี้:

• แรงกระทำแบบไดนามิกบนแบริ่ง
• ระยะห่างรัศมีในแบริ่ง
• แรงสั่นสะเทือนที่ส่งผ่านจากเครื่องจักรไปยังโครงสร้างรองรับและฐานราก

ค่าสูงสุดของพารามิเตอร์ที่ตรวจสอบได้ ณ แต่ละแบริ่งหรือฐานรองแบริ่ง จะถูกนำมาเปรียบเทียบกับค่าจำกัดสำหรับกลุ่มเครื่องจักรและประเภทการรองรับที่กำหนด ประสบการณ์มากมายในการสังเกตการสั่นสะเทือนของเครื่องจักรที่ระบุไว้ในส่วนที่ 1 ช่วยให้สามารถกำหนดขอบเขตของโซนสภาวะการสั่นสะเทือนได้ ซึ่งในกรณีส่วนใหญ่ การปฏิบัติตามขอบเขตเหล่านี้จะช่วยให้มั่นใจได้ว่าเครื่องจักรจะทำงานได้อย่างน่าเชื่อถือในระยะยาว.

โซนเงื่อนไขการสั่นสะเทือนที่กำหนดไว้มีจุดประสงค์เพื่อประเมินการสั่นสะเทือนของเครื่องจักรในโหมดการทำงานคงที่ที่ระบุ โดยมีความเร็วเพลาและภาระที่กำหนด แนวคิดของโหมดคงที่ช่วยให้สามารถเปลี่ยนแปลงภาระได้อย่างช้าๆ การประเมินคือ ไม่ได้ดำเนินการ หากโหมดการทำงานแตกต่างจากที่ระบุไว้ หรือในระหว่างโหมดชั่วคราว เช่น การเร่งความเร็ว การลดความเร็ว หรือการผ่านโซนเรโซแนนซ์ (ดู 6.4).

โดยทั่วไปแล้ว ข้อสรุปเกี่ยวกับสภาพการสั่นสะเทือนมักได้มาจากการวัดการสั่นสะเทือนทั้งในชิ้นส่วนเครื่องจักรที่ไม่หมุนและชิ้นส่วนที่หมุน.

การสั่นสะเทือนตามแนวแกน โดยทั่วไปแล้ว การวัดการสั่นสะเทือนของแบริ่งแกนหมุนจะไม่ทำในระหว่างการตรวจสอบสภาพการสั่นสะเทือนอย่างต่อเนื่อง การวัดดังกล่าวโดยปกติจะทำในระหว่างการตรวจสอบเป็นระยะ หรือเพื่อวัตถุประสงค์ในการวินิจฉัย เนื่องจากแรงสั่นสะเทือนตามแนวแกนอาจมีความไวต่อความผิดปกติบางประเภทมากกว่า มาตรฐานนี้กำหนดเกณฑ์การประเมินเฉพาะสำหรับ การสั่นสะเทือนตามแนวแกนของแบริ่งรับแรงผลัก, ซึ่งมีความสัมพันธ์กับการสั่นสะเทือนตามแนวแกนที่อาจทำให้เครื่องจักรเสียหายได้.

6.2.2 โซนสภาพการสั่นสะเทือน

6.2.2.1 คำอธิบายทั่วไป

ได้มีการกำหนดโซนสภาพการสั่นสะเทือนต่อไปนี้ เพื่อใช้ในการประเมินคุณภาพการสั่นสะเทือนของเครื่องจักรและการตัดสินใจเกี่ยวกับมาตรการที่จำเป็น:

โซนเอ — โดยทั่วไปแล้ว เครื่องจักรที่เพิ่งเริ่มใช้งานใหม่จะอยู่ในโซนนี้.

โซน บี — เครื่องจักรที่อยู่ในโซนนี้โดยทั่วไปถือว่าเหมาะสมสำหรับการใช้งานต่อเนื่องโดยไม่มีข้อจำกัดด้านเวลา.

โซนซี — เครื่องจักรที่อยู่ในโซนนี้โดยทั่วไปถือว่าไม่เหมาะสมสำหรับการใช้งานต่อเนื่องในระยะยาว โดยปกติแล้ว เครื่องจักรดังกล่าวอาจใช้งานได้ในระยะเวลาจำกัด จนกว่าจะมีโอกาสที่เหมาะสมในการดำเนินการซ่อมแซม.

โซน D — ระดับการสั่นสะเทือนในบริเวณนี้โดยทั่วไปถือว่ารุนแรงมากพอที่จะทำให้เครื่องจักรเสียหายได้.

6.2.2.2 ค่าตัวเลขของขอบเขตโซน

ค่าตัวเลขที่กำหนดไว้สำหรับขอบเขตของโซนสภาวะการสั่นสะเทือนคือ ไม่ได้มีวัตถุประสงค์เพื่อใช้เป็นเกณฑ์การยอมรับ, ซึ่งควรเป็นเรื่องที่ตกลงกันระหว่างผู้จำหน่ายและลูกค้าของเครื่องจักร อย่างไรก็ตาม ขอบเขตเหล่านี้สามารถใช้เป็นแนวทางทั่วไป เพื่อหลีกเลี่ยงค่าใช้จ่ายที่ไม่จำเป็นในการลดการสั่นสะเทือนและป้องกันข้อกำหนดที่เข้มงวดเกินไป.

บางครั้งคุณลักษณะการออกแบบเครื่องจักรหรือประสบการณ์การใช้งานอาจกำหนดให้ต้องกำหนดค่าขอบเขตอื่น (สูงกว่าหรือต่ำกว่า) ในกรณีเช่นนี้ ผู้ผลิตมักจะให้เหตุผลสำหรับการเปลี่ยนแปลงขอบเขต และโดยเฉพาะอย่างยิ่ง จะยืนยันว่าการสั่นสะเทือนที่เพิ่มขึ้นซึ่งอนุญาตตามการเปลี่ยนแปลงเหล่านี้จะไม่ส่งผลให้ความน่าเชื่อถือของเครื่องจักรลดลง.

6.2.2.3 เกณฑ์การยอมรับ

เกณฑ์การยอมรับการสั่นสะเทือนของเครื่องจักรมีดังนี้ เป็นเรื่องที่ตกลงกันเสมอ ระหว่างผู้จำหน่ายและลูกค้า ซึ่งต้องมีการจัดทำเอกสารก่อนหรือในขณะส่งมอบ (ตัวเลือกแรกเป็นที่นิยมมากกว่า) ในกรณีของการส่งมอบเครื่องจักรใหม่หรือการส่งคืนเครื่องจักรจากการซ่อมบำรุงครั้งใหญ่ อาจใช้ขอบเขตโซนสภาพการสั่นสะเทือนเป็นพื้นฐานในการกำหนดเกณฑ์ดังกล่าว อย่างไรก็ตาม ค่าขอบเขตโซนที่เป็นตัวเลขควร ไม่ จะถูกนำมาใช้เป็นเกณฑ์การยอมรับโดยค่าเริ่มต้น.

คำแนะนำทั่วไป: ค่าพารามิเตอร์การสั่นสะเทือนที่ตรวจสอบได้ของเครื่องจักรใหม่ควรอยู่ในโซน A หรือ B แต่ไม่ควรเกินขอบเขตระหว่างโซนเหล่านี้ไปมากกว่า 1.25 เท่า. ข้อแนะนำนี้อาจไม่ถูกนำมาพิจารณาในการกำหนดเกณฑ์การยอมรับ หากพื้นฐานของเกณฑ์ดังกล่าวมาจากคุณลักษณะการออกแบบเครื่องจักร หรือประสบการณ์การใช้งานที่สะสมมากับเครื่องจักรประเภทเดียวกัน.

การทดสอบการยอมรับจะดำเนินการภายใต้เงื่อนไขการทำงานของเครื่องจักรที่กำหนดไว้อย่างเคร่งครัด (กำลังการผลิต ความเร็วรอบ อัตราการไหล อุณหภูมิ ความดัน ฯลฯ) ในช่วงเวลาที่กำหนด หากเครื่องจักรมาถึงหลังจากมีการเปลี่ยนชิ้นส่วนหลักหรือการบำรุงรักษา ประเภทของงานที่ดำเนินการและค่าของพารามิเตอร์ที่ตรวจสอบก่อนนำเครื่องจักรออกจากกระบวนการผลิตจะถูกนำมาพิจารณาในการกำหนดเกณฑ์การยอมรับ.

6.3 เกณฑ์ที่ 2 — การประเมินโดยพิจารณาจากการเปลี่ยนแปลงขนาด

เกณฑ์นี้อิงจากการเปรียบเทียบค่าปัจจุบันของพารามิเตอร์การสั่นสะเทือนแบบบรอดแบนด์ที่ตรวจสอบในสภาวะการทำงานของเครื่องจักรที่คงที่ (โดยอนุญาตให้มีการเปลี่ยนแปลงเล็กน้อยในลักษณะการทำงาน) กับค่าที่กำหนดไว้ก่อนหน้านี้ ค่าพื้นฐาน (ค่าอ้างอิง).

การเปลี่ยนแปลงที่สำคัญอาจต้องใช้มาตรการที่เหมาะสม แม้ว่ายังไม่ถึงเขตแดนโซน B/C ก็ตาม. การเปลี่ยนแปลงเหล่านี้อาจเกิดขึ้นอย่างค่อยเป็นค่อยไปหรือเกิดขึ้นอย่างฉับพลัน ซึ่งเป็นผลมาจากความเสียหายที่เริ่มเกิดขึ้นหรือความผิดปกติอื่นๆ ในการทำงานของเครื่องจักร.

พารามิเตอร์การสั่นสะเทือนที่นำมาเปรียบเทียบจะต้องได้มาจากการใช้ ตำแหน่งและทิศทางของทรานสดิวเซอร์เหมือนกัน สำหรับโหมดการทำงานของเครื่องจักรเดียวกัน เมื่อตรวจพบการเปลี่ยนแปลงที่สำคัญ จะมีการตรวจสอบหาสาเหตุที่เป็นไปได้ โดยมีเป้าหมายเพื่อป้องกันสถานการณ์อันตราย.

6.4 การประเมินสภาพการสั่นสะเทือนในโหมดชั่วคราว

ขอบเขตโซนเงื่อนไขการสั่นสะเทือนที่ระบุไว้ในภาคผนวก A และ B ใช้กับการสั่นสะเทือนใน การทำงานของเครื่องจักรในสภาวะคงที่. โดยทั่วไปแล้ว โหมดการทำงานชั่วคราวอาจมาพร้อมกับการสั่นสะเทือนที่สูงขึ้น ตัวอย่างเช่น การสั่นสะเทือนของเครื่องจักรบนฐานรองรับที่ยืดหยุ่นระหว่างการเร่งความเร็วหรือการลดความเร็ว ซึ่งการเพิ่มขึ้นของการสั่นสะเทือนนั้นเกี่ยวข้องกับการผ่านความเร็ววิกฤตของโรเตอร์ นอกจากนี้ อาจสังเกตเห็นการเพิ่มขึ้นของการสั่นสะเทือนเนื่องจากการเยื้องศูนย์ของชิ้นส่วนหมุนที่ประกบกันหรือการโก่งงอของโรเตอร์ระหว่างการให้ความร้อน.

ในการวิเคราะห์สภาพการสั่นสะเทือนของเครื่องจักร จำเป็นต้องให้ความสนใจว่าการสั่นสะเทือนตอบสนองต่อการเปลี่ยนแปลงโหมดการทำงานและสภาวะการทำงานภายนอกอย่างไร แม้ว่ามาตรฐานนี้จะไม่ได้พิจารณาการประเมินการสั่นสะเทือนในโหมดการทำงานของเครื่องจักรแบบชั่วคราว แต่โดยทั่วไปแล้วสามารถยอมรับได้ว่าการสั่นสะเทือนอยู่ในระดับที่ยอมรับได้ หากในระหว่างโหมดชั่วคราวที่มีระยะเวลาจำกัด การสั่นสะเทือนไม่เกินค่าที่กำหนด ขอบเขตบนของโซน C.

เกณฑ์ที่ 2 — การเปลี่ยนแปลงจากค่าเริ่มต้น

แม้ว่าการสั่นสะเทือนจะยังคงอยู่ในโซน B ก็ตาม มีการเปลี่ยนแปลงอย่างมีนัยสำคัญจากค่าเริ่มต้น บ่งชี้ถึงปัญหาที่กำลังเกิดขึ้น:

6.5 จำกัดระดับการสั่นสะเทือนในสภาวะการทำงานคงที่

6.5.1 ทั่วไป

โดยทั่วไป สำหรับเครื่องจักรที่ออกแบบมาเพื่อใช้งานในระยะยาว จะมีการกำหนดระดับการสั่นสะเทือนสูงสุดไว้ ซึ่งหากเกินระดับดังกล่าวในระหว่างการทำงานของเครื่องจักรอย่างต่อเนื่อง จะทำให้เกิดสัญญาณเตือนต่างๆ ขึ้น คำเตือน หรือ การเดินทาง.

คำเตือน — การแจ้งเตือนเพื่อดึงความสนใจไปที่ข้อเท็จจริงที่ว่าค่าของพารามิเตอร์การสั่นสะเทือนที่ตรวจสอบหรือการเปลี่ยนแปลงของค่าดังกล่าวได้ถึงระดับที่อาจต้องมีมาตรการแก้ไข โดยปกติแล้ว เมื่อมีการแจ้งเตือน WARNING ปรากฏขึ้น เครื่องจักรสามารถใช้งานต่อไปได้อีกระยะหนึ่งในขณะที่ตรวจสอบสาเหตุของการเปลี่ยนแปลงการสั่นสะเทือนและพิจารณาว่าควรดำเนินการแก้ไขอย่างไร.

การเดินทาง — สัญญาณเตือนที่ระบุว่าค่าการสั่นสะเทือนสูงถึงระดับที่การใช้งานเครื่องจักรต่อไปอาจทำให้เกิดความเสียหายได้ เมื่อถึงระดับ TRIP แล้ว ควรดำเนินการลดการสั่นสะเทือนหรือหยุดเครื่องจักรโดยทันที.

เนื่องจากความแตกต่างของภาระไดนามิกและความแข็งแกร่งของฐานรองรับของเครื่องจักร ระดับการสั่นสะเทือนสูงสุดที่กำหนดสำหรับจุดและทิศทางการวัดที่แตกต่างกันอาจแตกต่างกันได้.

6.5.2 การตั้งค่าระดับคำเตือน

ระดับการเตือนอาจแตกต่างกันอย่างมาก (ทั้งเพิ่มขึ้นหรือลดลง) ในแต่ละเครื่อง โดยทั่วไป ระดับนี้จะถูกกำหนดโดยสัมพันธ์กับค่าใดค่าหนึ่ง ระดับพื้นฐาน ได้ข้อมูลสำหรับเครื่องจักรแต่ละเครื่องโดยเฉพาะ ณ จุดที่กำหนดและทิศทางการวัดที่ระบุ โดยอิงจากประสบการณ์การใช้งาน.

ขอแนะนำให้ตั้งค่าระดับคำเตือนให้สูงกว่าค่าพื้นฐานโดย 25% ของค่าขอบเขตโซน B ด้านบน. หากระดับพื้นฐานต่ำ ระดับคำเตือนอาจต่ำกว่าโซน C.

หากไม่ได้กำหนดระดับพื้นฐานไว้ (เช่น สำหรับเครื่องจักรใหม่) ระดับการเตือนจะถูกกำหนดจากประสบการณ์การใช้งานกับเครื่องจักรที่คล้ายคลึงกัน หรือโดยอ้างอิงจากค่าที่ยอมรับได้ของพารามิเตอร์การสั่นสะเทือนที่ตรวจสอบ หลังจากนั้นระยะหนึ่ง จะมีการกำหนดระดับพื้นฐานโดยอิงจากการสังเกตการสั่นสะเทือนของเครื่องจักร และปรับระดับการเตือนให้เหมาะสม.

โดยทั่วไป ระดับคำเตือนจะถูกตั้งค่าไว้เพื่อให้... ไม่เกินขอบเขตบนของโซน B มากกว่า 1.25 เท่า.

หากระดับพื้นฐานมีการเปลี่ยนแปลง (เช่น หลังจากการซ่อมแซมเครื่องจักร) ระดับคำเตือนจะต้องได้รับการปรับเปลี่ยนให้เหมาะสมด้วยเช่นกัน.

6.5.3 การตั้งค่าระดับ TRIP

ระดับ TRIP โดยทั่วไปเกี่ยวข้องกับการรักษาความสมบูรณ์ทางกลของเครื่องจักร ซึ่งกำหนดโดยคุณลักษณะการออกแบบและความสามารถในการทนต่อแรงไดนามิกที่ผิดปกติ ดังนั้น ระดับ TRIP จึงมักจะเป็น เช่นเดียวกับเครื่องจักรที่มีการออกแบบคล้ายคลึงกัน และเป็น ไม่เกี่ยวข้องกับค่าพื้นฐาน.

เนื่องจากความหลากหลายของการออกแบบเครื่องจักร จึงไม่สามารถให้คำแนะนำสากลสำหรับการตั้งค่าระดับ TRIP ได้ โดยทั่วไปแล้ว การตั้งค่าระดับ TRIP จะเป็นดังนี้ ภายในโซน C หรือ D, แต่ไม่สูงกว่าขอบเขตระหว่างโซนเหล่านี้เกิน 25%.

6.6 ขั้นตอนและเกณฑ์เพิ่มเติม

มีอยู่ ไม่มีวิธีการคำนวณที่ง่าย การสั่นสะเทือนของฐานรองตลับลูกปืนเกิดจากการสั่นสะเทือนของเพลา (หรือในทางกลับกัน การสั่นสะเทือนของเพลาเกิดจากการสั่นสะเทือนของฐานรอง) ความแตกต่างระหว่างการสั่นสะเทือนของเพลาแบบสัมบูรณ์และแบบสัมพัทธ์นั้นเกี่ยวข้องกับการสั่นสะเทือนของฐานรองตลับลูกปืน แต่โดยทั่วไปแล้วคือ ไม่เท่ากัน.

ผลกระทบในทางปฏิบัติ: หากการสั่นสะเทือนของตัวเครื่องบ่งชี้ว่าอยู่ในโซน B (ยอมรับได้) แต่การสั่นสะเทือนของเพลาบ่งชี้ว่าอยู่ในโซน C (มีข้อจำกัด) ให้จัดประเภทเครื่องจักรเป็นโซน C และวางแผนดำเนินการแก้ไข ควรใช้การประเมินกรณีที่เลวร้ายที่สุดเสมอเมื่อมีการวัดค่าสองค่า.

6.7 การประเมินโดยใช้การแสดงข้อมูลในรูปแบบเวกเตอร์

การเปลี่ยนแปลงแอมพลิจูดขององค์ประกอบความถี่แต่ละส่วนของการสั่นสะเทือน แม้ว่าจะมีความสำคัญมากก็ตาม ไม่จำเป็นต้องมีผู้ร่วมด้วย โดยการเปลี่ยนแปลงอย่างมีนัยสำคัญในสัญญาณการสั่นสะเทือนแบบบรอดแบนด์ ตัวอย่างเช่น การเกิดรอยแตกในโรเตอร์อาจทำให้เกิดฮาร์โมนิกส์ที่มีนัยสำคัญของความถี่การหมุน แต่แอมพลิจูดของฮาร์โมนิกส์เหล่านั้นอาจยังคงมีขนาดเล็กเมื่อเทียบกับชิ้นส่วนที่ความเร็วในการทำงาน ซึ่งทำให้ไม่สามารถติดตามผลกระทบของการเกิดรอยแตกได้อย่างน่าเชื่อถือโดยอาศัยการเปลี่ยนแปลงของการสั่นสะเทือนแบบบรอดแบนด์เพียงอย่างเดียว.

การตรวจสอบการเปลี่ยนแปลงของแอมพลิจูดของส่วนประกอบการสั่นสะเทือนแต่ละส่วนเพื่อรวบรวมข้อมูลสำหรับการวินิจฉัยในขั้นตอนต่อไป จำเป็นต้องใช้ อุปกรณ์วัดและวิเคราะห์พิเศษ, โดยทั่วไปแล้วจะมีความซับซ้อนกว่าและต้องมีคุณสมบัติพิเศษในการนำไปใช้ (ดู ISO 18436-2).

วิธีการที่กำหนดโดยมาตรฐานนี้คือ จำกัดเฉพาะการวัดการสั่นสะเทือนแบบบรอดแบนด์ โดยไม่ต้องประเมินแอมพลิจูดและเฟสของส่วนประกอบความถี่แต่ละส่วน ในกรณีส่วนใหญ่ วิธีนี้ก็เพียงพอสำหรับการทดสอบการยอมรับเครื่องจักรและการตรวจสอบสภาพ ณ สถานที่ติดตั้งแล้ว.

อย่างไรก็ตาม การนำไปใช้ในโปรแกรมการติดตามและวินิจฉัยโรคในระยะยาวของ ข้อมูลเวกเตอร์ การวิเคราะห์ส่วนประกอบความถี่ (โดยเฉพาะที่ความเร็วในการทำงานและฮาร์โมนิกที่สอง) ช่วยให้สามารถประเมินการเปลี่ยนแปลงพฤติกรรมไดนามิกของเครื่องจักร ซึ่งไม่สามารถแยกแยะได้เมื่อตรวจสอบเฉพาะการสั่นสะเทือนแบบบรอดแบนด์ การวิเคราะห์ความสัมพันธ์ระหว่างส่วนประกอบความถี่แต่ละส่วนและเฟสของพวกมันกำลังได้รับการประยุกต์ใช้มากขึ้นในระบบตรวจสอบสภาพและวินิจฉัยโรค.

บันทึก: มาตรฐานนี้ไม่ได้กำหนดเกณฑ์การประเมินสภาพการสั่นสะเทือนโดยอิงจากการเปลี่ยนแปลงของส่วนประกอบเวกเตอร์ ข้อมูลโดยละเอียดเพิ่มเติมเกี่ยวกับประเด็นนี้มีอยู่ใน ISO 13373-1, ISO 13373-2, ISO 13373-3 (ดูเพิ่มเติมใน ISO 20816-1).

8. การทำงานชั่วคราว

ในระหว่างการเร่งความเร็ว การลดความเร็ว หรือการใช้งานที่ความเร็วเกินพิกัด จะเกิดการสั่นสะเทือนมากขึ้น โดยเฉพาะอย่างยิ่งเมื่อผ่านช่วงความเร็ววิกฤต.

9. การสั่นของพื้นหลัง

หากค่าการสั่นสะเทือนที่วัดได้เกินขีดจำกัดที่ยอมรับได้ และสงสัยว่ามีการสั่นสะเทือนพื้นหลัง ให้ทำการวัดขณะที่เครื่องหยุดทำงาน จำเป็นต้องแก้ไขหากค่าการสั่นสะเทือนพื้นหลังเกินกว่าค่าใดค่าหนึ่งต่อไปนี้:

• 25% ของค่าที่วัดได้ระหว่างการทำงาน หรือ
• 25% ของขอบเขต B/C สำหรับเครื่องจักรประเภทนั้น

ภาคผนวก C (ข้อมูลเพิ่มเติม) — ขอบเขตเขตพื้นที่และระยะห่างของทิศทาง

สำหรับเครื่องจักรที่มี แบริ่งแบบวารสาร (แบบฟิล์มของเหลว), เงื่อนไขพื้นฐานสำหรับการใช้งานอย่างปลอดภัยคือ ข้อกำหนดที่ว่าการเคลื่อนที่ของเพลาบนลิ่มน้ำมันจะต้องไม่ทำให้เกิดการสัมผัสกับเปลือกแบริ่ง ดังนั้น ขอบเขตของโซนสำหรับการเคลื่อนที่สัมพัทธ์ของเพลาที่ระบุไว้ในภาคผนวก B จะต้องสอดคล้องกับข้อกำหนดนี้.

โดยเฉพาะอย่างยิ่งสำหรับตลับลูกปืนที่มีระยะห่างน้อย อาจจำเป็นต้อง ลดค่าขอบเขตโซน. ระดับการลดขนาดขึ้นอยู่กับประเภทของแบริ่งและมุมระหว่างทิศทางการวัดกับทิศทางของระยะห่างขั้นต่ำ.

ตัวอย่าง: กังหันไอน้ำขนาดใหญ่ (3000 รอบต่อนาที, แบริ่งแบบเจอร์นัล)

• ค่า B/C ที่คำนวณได้ (ภาคผนวก B): S(pp) = 9000/√3000 ≈ 164 μm
• ระยะห่างเส้นผ่านศูนย์กลางของแบริ่งจริง: 150 ไมโครเมตร
• เนื่องจาก 164 > 150 ให้ใช้ขีดจำกัดตามระยะห่าง:
• A/B = 0.4 × 150 = 60 ไมโครเมตร
• B/C = 0.6 × 150 = 90 ไมโครเมตร
• C/D = 0.7 × 150 = 105 ไมโครเมตร

หมายเหตุประกอบการใช้งาน: ค่าที่ปรับแล้วเหล่านี้ใช้ได้เมื่อวัดการสั่นสะเทือนของเพลา ในหรือใกล้ตลับลูกปืน. สำหรับตำแหน่งเพลาอื่นๆ ที่มีระยะห่างรัศมีมากกว่านี้ อาจใช้สูตรมาตรฐานในภาคผนวก B ได้.

ภาคผนวก D (ข้อมูลเพิ่มเติม) — ความเหมาะสมของเกณฑ์ความเร็วคงที่สำหรับเครื่องจักรความเร็วต่ำ

ภาคผนวกนี้ให้เหตุผลถึงความไม่เหมาะสมของการใช้เกณฑ์ที่อิงจากการวัดความเร็วสำหรับเครื่องจักรที่มีการสั่นสะเทือนความถี่ต่ำ (ต่ำกว่า 120 รอบ/นาที) สำหรับเครื่องจักรความเร็วต่ำ เกณฑ์ที่อิงจาก... การวัดการกระจัด การใช้อุปกรณ์วัดที่เหมาะสมอาจเหมาะสมกว่า อย่างไรก็ตาม มาตรฐานนี้ไม่ได้พิจารณาเกณฑ์ดังกล่าว.

พื้นฐานทางประวัติศาสตร์ของเกณฑ์ความเร็ว

ข้อเสนอในการใช้การสั่นสะเทือน ความเร็ว การวัดค่าบนชิ้นส่วนเครื่องจักรที่ไม่หมุนเพื่อใช้เป็นพื้นฐานในการอธิบายสภาพการสั่นสะเทือนนั้น ได้รับการกำหนดขึ้นโดยอาศัยการสรุปผลการทดสอบจำนวนมาก (ดูตัวอย่างเช่น งานบุกเบิกของ Rathbone TC, 1939) โดยคำนึงถึงปัจจัยทางกายภาพบางประการ.

ในส่วนที่เกี่ยวข้องกับเรื่องนี้ เป็นเวลานานแล้วที่เชื่อกันว่าเครื่องจักรจะเทียบเท่ากันในแง่ของสภาพและผลกระทบจากการสั่นสะเทือน หากผลการวัดความเร็ว RMS ในช่วงความถี่ 10 ถึง 1000 เฮิรตซ์ตรงกัน ข้อดีของแนวทางนี้คือความสามารถในการใช้เกณฑ์สภาพการสั่นสะเทือนเดียวกันโดยไม่คำนึงถึงองค์ประกอบความถี่ของการสั่นสะเทือนหรือความถี่การหมุนของเครื่องจักร.

ในทางกลับกัน การใช้การกระจัดหรือความเร่งเป็นพื้นฐานในการประเมินสภาพการสั่นสะเทือนจะนำไปสู่ความจำเป็นในการสร้างเกณฑ์ที่ขึ้นอยู่กับความถี่ เนื่องจากอัตราส่วนการกระจัดต่อความเร็วแปรผกผันกับความถี่การสั่นสะเทือน และอัตราส่วนความเร่งต่อความเร็วแปรผันตรงกับความถี่การสั่นสะเทือน.

แบบจำลองค่าคงที่ความเร็ว

การใช้การสั่นสะเทือน ความเร็ว เนื่องจากพารามิเตอร์หลักนั้นอิงจากการทดสอบอย่างครอบคลุมและการสังเกตว่าเครื่องจักรจะ "เทียบเท่ากัน" ในแง่ของสภาพหากแสดงความเร็ว RMS เดียวกันในช่วง 10–1000 เฮิรตซ์, โดยไม่คำนึงถึงความถี่ของเนื้อหา.

ข้อได้เปรียบ: ความเรียบง่าย ใช้ขีดจำกัดความเร็วชุดเดียวครอบคลุมช่วงความเร็วที่กว้างโดยไม่ต้องปรับแก้ตามความถี่.

ปัญหาที่ความถี่ต่ำ: อัตราส่วนของการกระจัดต่อความเร็วแปรผกผันกับความถี่:

ที่ความถี่ต่ำมาก (< 10 Hz) การยอมรับความเร็วคงที่ (เช่น 4.5 มม./วินาที) อาจทำให้ค่ามีขนาดใหญ่เกินไป การเคลื่อนย้าย, ซึ่งอาจทำให้ส่วนประกอบที่เชื่อมต่อกัน (ท่อ ข้อต่อ) เกิดความเครียด หรือบ่งชี้ถึงปัญหาโครงสร้างที่ร้ายแรงได้.

ภาพประกอบ (จากภาคผนวก D)

พิจารณาความเร็วคงที่ 4.5 มม./วินาที ที่ความเร็วในการวิ่งต่างๆ กัน:

ข้อสังเกต: เมื่อความเร็วลดลง การเคลื่อนที่กลับเพิ่มขึ้นอย่างมาก การเคลื่อนที่ 358 ไมโครเมตรที่ความเร็ว 120 รอบต่อนาที อาจทำให้ข้อต่อรับแรงมากเกินไป หรือทำให้ฟิล์มน้ำมันในแบริ่งแบบวารีแตกได้ แม้ว่าความเร็วจะ "อยู่ในระดับที่ยอมรับได้" ก็ตาม"

รูปที่ D.1 แสดงให้เห็นถึงความสัมพันธ์ทางคณิตศาสตร์อย่างง่ายระหว่างความเร็วคงที่และการกระจัดแปรผันที่ความถี่การหมุนต่างกัน แต่ในขณะเดียวกันก็แสดงให้เห็นว่าการใช้เกณฑ์ความเร็วคงที่อาจนำไปสู่การเพิ่มขึ้นของการกระจัดของฐานรองตลับลูกปืนเมื่อความถี่การหมุนลดลง แม้ว่าแรงไดนามิกที่กระทำต่อตลับลูกปืนจะยังคงอยู่ในขอบเขตที่ยอมรับได้ แต่การกระจัดที่สำคัญของตัวเรือนตลับลูกปืนอาจส่งผลเสียต่อชิ้นส่วนเครื่องจักรที่เชื่อมต่ออยู่ เช่น ท่อส่งน้ำมัน.

การกำหนดค่า Balanset-1A สำหรับเครื่องจักรความเร็วต่ำ

เมื่อทำการวัดเครื่องจักรที่มีความเร็วรอบ ≤600 รอบต่อนาที:

• ตั้งค่าขีดจำกัดล่างของช่วงความถี่เป็น 2 เฮิรตซ์ (ไม่ใช่ 10 เฮิรตซ์)
• แสดงทั้งสองอย่าง ความเร็ว (มม./วินาที) and การเคลื่อนที่ (ไมโครเมตร) ตัวชี้วัด
• เปรียบเทียบค่าพารามิเตอร์ทั้งสองกับค่าเกณฑ์จากมาตรฐาน/ขั้นตอนของคุณ (ป้อนค่าเหล่านั้นลงในเครื่องคำนวณ)
• หากวัดได้เฉพาะความเร็วและผลผ่านเกณฑ์ แต่ไม่ทราบระยะการกระจัด การประเมินจะเป็นดังนี้ ไม่สมบูรณ์
• ตรวจสอบให้แน่ใจว่าทรานสดิวเซอร์มีการตอบสนองเชิงเส้นที่ความถี่ต่ำถึง 2 เฮิรตซ์ (ตรวจสอบใบรับรองการสอบเทียบ)

12. การทำงานในสภาวะชั่วคราว: การเร่งความเร็ว การลดความเร็ว และการเร่งความเร็วเกินกำหนด

ขอบเขตเขตพื้นที่ในภาคผนวก A และ B ใช้กับ การทำงานในสภาวะคงที่ ที่ความเร็วและภาระปกติ แต่ในสภาวะชั่วคราว (การสตาร์ท การหยุด การเปลี่ยนแปลงความเร็ว) คาดว่าจะมีการสั่นสะเทือนสูงขึ้น โดยเฉพาะอย่างยิ่งเมื่อผ่านจุดเปลี่ยน ความเร็ววิกฤต (เสียงสะท้อน)

ตารางที่ 1 — ขีดจำกัดที่แนะนำระหว่างสภาวะชั่วคราว

หมายเหตุสำหรับความเร็ว <20%: ที่ความเร็วต่ำมาก เกณฑ์ความเร็วอาจไม่สามารถนำมาใช้ได้ (ดูภาคผนวก D) การกระจัดจะกลายเป็นสิ่งสำคัญ.

การตีความเชิงปฏิบัติ

• เครื่องจักรอาจเกินขีดจำกัดสภาวะคงที่ชั่วขณะในระหว่างการเร่งความเร็ว/ลดความเร็ว
• การสั่นสะเทือนของเพลาสามารถเกิดขึ้นได้ถึง 1.5 เท่าของขีดจำกัด C/D (ที่ความเร็ว 90%) เพื่อให้สามารถผ่านความเร็ววิกฤตได้
• หากการสั่นสะเทือนยังคงสูงอยู่หลังจากถึงความเร็วในการทำงานแล้ว แสดงว่ามีปัญหาเกิดขึ้น ข้อผิดพลาดที่เกิดขึ้นอย่างต่อเนื่อง, ไม่ใช่การสั่นพ้องชั่วคราว

การวิเคราะห์การทำงานของ Balanset-1A

Balanset-1A มีคุณสมบัติแผนภูมิ "RunDown" (อยู่ในระหว่างการทดลอง) ที่บันทึกความ amplitud ของการสั่นสะเทือนเทียบกับ RPM ในระหว่างการลดความเร็ว:

• ระบุความเร็ววิกฤต: ยอดแหลมที่ชัดเจนในแอมพลิจูดบ่งชี้ถึงการสั่นพ้อง
• ตรวจสอบการผ่านด่านอย่างรวดเร็ว: ยอดแหลมแคบๆ ยืนยันว่าเครื่องจักรทำงานผ่านไปได้อย่างรวดเร็ว (ดี)
• ตรวจจับข้อผิดพลาดที่ขึ้นอยู่กับความเร็ว: การที่แอมพลิจูดเพิ่มขึ้นอย่างต่อเนื่องตามความเร็ว บ่งชี้ถึงปัญหาด้านอากาศพลศาสตร์หรือกระบวนการผลิต

ข้อมูลนี้มีค่าอย่างยิ่งสำหรับการแยกแยะความผันผวนชั่วคราว (ยอมรับได้ตามตารางที่ 1) ออกจากการสั่นสะเทือนมากเกินไปในสภาวะคงที่ (ยอมรับไม่ได้).

13. ขั้นตอนการปฏิบัติงานจริงเพื่อการปฏิบัติตามมาตรฐาน ISO 20816-3

14. หัวข้อขั้นสูง: ทฤษฎีการปรับสมดุลสัมประสิทธิ์อิทธิพล

เมื่อตรวจพบว่าเครื่องจักรไม่สมดุล (การสั่นสะเทือนสูง 1 เท่า เฟสคงที่) เครื่อง Balanset-1A จะใช้... วิธีสัมประสิทธิ์อิทธิพล เพื่อคำนวณน้ำหนักการแก้ไขที่แม่นยำ.

รากฐานทางคณิตศาสตร์

การตอบสนองการสั่นสะเทือนของโรเตอร์ถูกจำลองเป็น ระบบเชิงเส้น โดยการเพิ่มมวลจะเปลี่ยนทิศทางการสั่น:

ขั้นตอนการปรับสมดุลแบบสามขั้นตอน (ระนาบเดียว)

1. การทดสอบครั้งแรก (การทดสอบครั้งที่ 0):
   • วัดการสั่นสะเทือน: A₀ = 6.2 มม./วินาที, φ₀ = 45°
   • เวกเตอร์: V₀ = 6.2∠45°
2. การทดสอบน้ำหนัก (การทดสอบครั้งที่ 1):
   • เพิ่มมวลทดลอง: M_{การทดลอง} = 20 กรัม ที่มุม θ_{การทดลอง} = 0°
   • วัดการสั่นสะเทือน: A₁ = 4.1 มม./วินาที, φ₁ = 110°
   • เวกเตอร์: V₁ = 4.1∠110°
3. คำนวณค่าสัมประสิทธิ์อิทธิพล:
   • ΔV = V₁ − ว₀ = (การลบเวกเตอร์)
   • α = ΔV / (20 g ∠ 0°)
   • α บอกเราว่า "การสั่นสะเทือนเปลี่ยนแปลงไปมากน้อยเพียงใดต่อมวลที่เพิ่มเข้ามา 1 กรัม""
4. คำนวณค่าแก้ไข:
   • M_corr = −V₀ / α
   • ผลลัพธ์: M_corr = 28.5 กรัม ที่มุม θ_corr = 215°
5. ทำการแก้ไขและตรวจสอบความถูกต้อง:
   • ถอดตุ้มน้ำหนักทดลองออก
   • เติมผง 28.5 กรัม ที่อุณหภูมิ 215° (วัดจากเครื่องหมายอ้างอิงบนโรเตอร์)
   • วัดค่าการสั่นสะเทือนขั้นสุดท้าย: A_{สุดท้าย} = 1.1 มม./วินาที (เป้าหมาย: <1.4 มม./วินาที สำหรับโซน A)

เหตุผลที่วิธีนี้ได้ผล

ความไม่สมดุลก่อให้เกิดแรงเหวี่ยงหนีศูนย์กลาง F = m × e × ω² โดยที่ m คือมวลที่ไม่สมดุล e คือค่าความเยื้องศูนย์ และ ω คือความเร็วเชิงมุม แรงนี้ก่อให้เกิดการสั่นสะเทือน การเพิ่มมวลที่คำนวณอย่างแม่นยำในมุมที่กำหนด จะทำให้เกิด... เท่ากันและตรงข้าม แรงเหวี่ยงหนีศูนย์กลางช่วยลบล้างความไม่สมดุลเดิม ซอฟต์แวร์ Balanset-1A จะทำการคำนวณเวกเตอร์ที่ซับซ้อนโดยอัตโนมัติ และแนะนำช่างเทคนิคตลอดกระบวนการ.

11. เอกสารอ้างอิงทางฟิสิกส์และสูตร

หลักการพื้นฐานของการประมวลผลสัญญาณ

ความสัมพันธ์ระหว่างการกระจัด ความเร็ว และความเร่ง

สำหรับ การสั่นแบบไซน์ ที่ความถี่ f (เฮิร์ตซ์) ความสัมพันธ์ระหว่างการกระจัด (d) ความเร็ว (v) และความเร่ง (a) จะถูกควบคุมโดยแคลคูลัส:

ข้อมูลเชิงลึกที่สำคัญ: ความเร็วแปรผันตรงกับความถี่ × การกระจัด ความเร่งแปรผันตรงกับความถี่² × การกระจัด นี่คือเหตุผล:

• ที่ ความถี่ต่ำ (< 10 Hz) การกระจัดเป็นพารามิเตอร์ที่สำคัญ
• ที่ ความถี่กลาง (10–1000 เฮิรตซ์) ความเร็วมีความสัมพันธ์ที่ดีกับพลังงานและไม่ขึ้นอยู่กับความถี่
• ที่ ความถี่สูง (> 1000 Hz) ความเร่งจะกลายเป็นปัจจัยหลัก

ค่า RMS เทียบกับค่าสูงสุด

ที่ รากกำลังสองเฉลี่ย (RMS) ค่านี้แสดงถึงพลังงานที่มีประสิทธิภาพของสัญญาณ สำหรับคลื่นไซน์บริสุทธิ์:

ทำไมต้อง RMS? ค่า RMS มีความสัมพันธ์โดยตรงกับ พลัง and ความเหนื่อยล้า ความเครียด ส่งผลต่อชิ้นส่วนเครื่องจักร สัญญาณการสั่นสะเทือนที่มี V_{อาร์เอ็มเอส} = 4.5 มม./วินาที ให้พลังงานเชิงกลเท่ากันไม่ว่ารูปคลื่นจะซับซ้อนแค่ไหนก็ตาม.

การคำนวณค่า RMS ของบรอดแบนด์

สำหรับสัญญาณที่ซับซ้อนซึ่งประกอบด้วยส่วนประกอบความถี่หลายส่วน (เช่นในเครื่องจักรจริง):

โดยที่ V แต่ละตัว_{อาร์เอ็มเอส,ไอ} ค่านี้แสดงถึงค่าแอมพลิจูด RMS ที่ความถี่เฉพาะ (1×, 2×, 3× เป็นต้น) ซึ่งเป็นค่า "โดยรวม" ที่แสดงโดยเครื่องวิเคราะห์การสั่นสะเทือนและใช้สำหรับการประเมินโซนตามมาตรฐาน ISO 20816-3.

สถาปัตยกรรมการประมวลผลสัญญาณ Balanset-1A

ตัวอย่างเชิงปฏิบัติ: การตรวจสอบวินิจฉัยปัญหา

สถานการณ์: ปั๊มแรงเหวี่ยงขนาด 75 กิโลวัตต์ ทำงานที่ความเร็ว 1480 รอบต่อนาที (24.67 เฮิรตซ์) บนฐานคอนกรีตที่แข็งแรง.

ขั้นตอนที่ 1: การจำแนกประเภท

• กำลังไฟ: 75 กิโลวัตต์ → กลุ่มที่ 2 (15–300 กิโลวัตต์)
• ฐานราก: แข็งแรง (ตรวจสอบแล้วจากการทดสอบแรงกระแทก)
• กำหนดค่าเกณฑ์ A/B, B/C, C/D จากเอกสารมาตรฐาน/ข้อกำหนดของคุณ แล้วป้อนค่าเหล่านั้นลงในเครื่องคำนวณ

ขั้นตอนที่ 2: การวัดด้วย Balanset-1A

• ติดตั้งเซ็นเซอร์วัดความเร่งบนตัวเรือนแบริ่งปั๊ม (ด้านนอกและด้านใน)
• เข้าสู่โหมด "เครื่องวัดความสั่นสะเทือน" (F5)
• ช่วงความถี่ที่ตั้งไว้: 10–1000 เฮิรตซ์
• บันทึกความเร็ว RMS โดยรวม: 6.2 มม./วินาที

ขั้นตอนที่ 3: การประเมินพื้นที่

เปรียบเทียบค่าที่วัดได้ (เช่น 6.2 มม./วินาที RMS) กับค่าเกณฑ์ที่คุณป้อน: สูงกว่า C/D → โซน D; ระหว่าง B/C และ C/D → โซนซี, เป็นต้น.

ขั้นตอนที่ 4: การวินิจฉัยสเปกตรัม

เปลี่ยนไปใช้โหมด FFT สเปกตรัมแสดงผลดังนี้:

• ส่วนประกอบ 1 ชิ้น (24.67 เฮิรตซ์): 5.8 มม./วินาที — เด่น
• ส่วนประกอบ 2 เท่า (49.34 เฮิรตซ์): 1.2 มม./วินาที — เล็กน้อย
• ความถี่อื่นๆ: เล็กน้อย

การวินิจฉัย: การสั่นสะเทือนระดับ 1 เท่าที่มีเฟสคงที่ → ความไม่สมดุล

ขั้นตอนที่ 5: การปรับสมดุลด้วย Balanset-1A

เข้าสู่โหมด "การปรับสมดุลระนาบเดียว":

• การทดสอบครั้งแรก: ก₀ = 6.2 มม./วินาที, φ₀ = 45°
• น้ำหนักทดลอง: ใส่สาร 20 กรัม ที่มุม 0° (มุมที่กำหนด)
• ทดลองใช้งาน: ก₁ = 4.1 มม./วินาที, φ₁ = 110°
• ซอฟต์แวร์คำนวณ: มวลที่แก้ไข = 28.5 กรัม ที่มุม = 215°
• แก้ไขเรียบร้อยแล้ว: นำน้ำหนักทดลองออก แล้วเติม 28.5 กรัม ที่อุณหภูมิ 215°
• การดำเนินการตรวจสอบ: ก_{สุดท้าย} = 1.1 มม./วินาที

ขั้นตอนที่ 6: การตรวจสอบการปฏิบัติตามข้อกำหนด

1.1 มม./วินาที < 1.4 มม./วินาที (ขอบเขต A/B) → โซน A — สภาพดีเยี่ยม!

ปั๊มนี้เป็นไปตามมาตรฐาน ISO 20816-3 แล้ว สำหรับการใช้งานระยะยาวโดยไม่มีข้อจำกัด สร้างรายงานแสดงข้อมูลก่อน (6.2 มม./วินาที, โซน D) และหลัง (1.1 มม./วินาที, โซน A) พร้อมกราฟสเปกตรัม.

เหตุใดความเร็วจึงเป็นเกณฑ์หลัก

ความเร็วการสั่นสะเทือนมีความสัมพันธ์ที่ดีกับความรุนแรงของการสั่นสะเทือนในช่วงความถี่กว้าง เนื่องจาก:

• ความเร็วมีความสัมพันธ์กับ พลังงาน ส่งผ่านไปยังฐานรากและบริเวณโดยรอบ
• ความเร็วค่อนข้างคงที่ โดยไม่ขึ้นอยู่กับความถี่ สำหรับอุปกรณ์อุตสาหกรรมทั่วไป
• ที่ความถี่ต่ำมาก (<10 เฮิรตซ์) การกระจัดจะกลายเป็นปัจจัยจำกัด
• ที่ความถี่สูงมาก (>1000 เฮิรตซ์) ค่าความเร่งจะมีความสำคัญ (โดยเฉพาะอย่างยิ่งสำหรับการวินิจฉัยตลับลูกปืน)

การโก่งตัวคงที่และความถี่ธรรมชาติ

สำหรับการประเมินว่าฐานรากเป็นแบบแข็งหรือแบบยืดหยุ่น:

การประมาณความเร็ววิกฤต

ความเร็ววิกฤตแรกของโรเตอร์แบบง่าย:

15. ข้อผิดพลาดและปัญหาที่พบบ่อยในการประยุกต์ใช้ ISO 20816-3

16. การบูรณาการกับกลยุทธ์การตรวจสอบสภาพโดยรวม

ขีดจำกัดการสั่นสะเทือนตามมาตรฐาน ISO 20816-3 คือ จำเป็นแต่ไม่เพียงพอ เพื่อการจัดการสุขภาพเครื่องจักรอย่างครบวงจร บูรณาการข้อมูลการสั่นสะเทือนเข้ากับ:

• การวิเคราะห์น้ำมัน: อนุภาคสึกหรอ, การลดลงของความหนืด, การปนเปื้อน
• เทอร์โมกราฟี: อุณหภูมิของแบริ่ง จุดร้อนของขดลวดมอเตอร์ ความร้อนที่เกิดจากการจัดแนวที่ไม่ถูกต้อง
• อัลตราซาวนด์: การตรวจจับความล้มเหลวในการหล่อลื่นตลับลูกปืนและการเกิดประกายไฟในระยะเริ่มต้น
• การวิเคราะห์ลักษณะเฉพาะของกระแสไฟฟ้ามอเตอร์ (MCSA): ข้อบกพร่องของแท่งโรเตอร์ ความเยื้องศูนย์ การเปลี่ยนแปลงของภาระ
• พารามิเตอร์ของกระบวนการ: อัตราการไหล ความดัน การใช้พลังงาน — เชื่อมโยงความผันผวนอย่างฉับพลันกับความผิดปกติของกระบวนการ

Balanset-1A ให้ข้อมูลดังต่อไปนี้ เสาสั่นสะเทือน ของกลยุทธ์นี้ ใช้คุณสมบัติการจัดเก็บและวิเคราะห์แนวโน้มเพื่อสร้างฐานข้อมูลทางประวัติศาสตร์ เปรียบเทียบเหตุการณ์การสั่นสะเทือนกับบันทึกการบำรุงรักษา วันที่เก็บตัวอย่างน้ำมัน และบันทึกการปฏิบัติงาน.

17. ข้อพิจารณาด้านกฎระเบียบและสัญญา

การทดสอบการยอมรับ (เครื่องจักรใหม่)

Important: ขอบเขตของโซนโดยทั่วไปใช้เป็นแนวทางในการประเมินสภาพ ในขณะที่ เกณฑ์การยอมรับ สำหรับเครื่องจักรใหม่นั้น จะถูกกำหนดไว้ในสัญญา/ข้อกำหนด และตกลงกันระหว่างผู้จำหน่ายและลูกค้า.

บทบาท Balanset-1A: ระหว่างการทดสอบการยอมรับจากโรงงาน (FAT) หรือการทดสอบการยอมรับจากสถานที่ติดตั้ง (SAT) เครื่อง Balanset-1A จะตรวจสอบระดับการสั่นสะเทือนตามที่ผู้ผลิตแจ้งไว้ และสร้างรายงานเอกสารที่แสดงให้เห็นถึงการปฏิบัติตามข้อจำกัดตามสัญญา.

ประกันภัยและความรับผิด

ในบางเขตอำนาจศาล การใช้งานเครื่องจักรใน โซน D อาจทำให้ความคุ้มครองประกันภัยเป็นโมฆะหากเกิดความเสียหายร้ายแรง การประเมินตามมาตรฐาน ISO 20816-3 ที่ได้รับการบันทึกไว้ แสดงให้เห็นถึงความเอาใจใส่ในการดูแลรักษาเครื่องจักร.

18. การพัฒนาในอนาคต: การขยายชุดมาตรฐาน ISO 20816

มาตรฐาน ISO 20816 ยังคงมีการพัฒนาอย่างต่อเนื่อง โดยจะมีส่วนเพิ่มเติมและการปรับปรุงในอนาคตดังนี้:

• ISO 20816-6: เครื่องจักรแบบลูกสูบ (แทนที่มาตรฐาน ISO 10816-6)
• ISO 20816-7: ปั๊มแบบโรโตไดนามิก (ใช้แทนมาตรฐาน ISO 10816-7)
• ISO 20816-8: ระบบคอมเพรสเซอร์แบบลูกสูบ (ใหม่)
• ISO 20816-21: กังหันลม (แทนที่มาตรฐาน ISO 10816-21)

มาตรฐานเหล่านี้จะใช้หลักการกำหนดขอบเขตโซนที่คล้ายคลึงกัน แต่จะมีการปรับเปลี่ยนเฉพาะสำหรับเครื่องจักรแต่ละประเภท Balanset-1A ซึ่งมีโครงสร้างที่ยืดหยุ่นและช่วงความถี่/แอมพลิจูดที่กว้าง จะยังคงใช้งานร่วมกันได้เมื่อมีการเผยแพร่มาตรฐานเหล่านี้.

19. กรณีศึกษา

กรณีศึกษาที่ 1: การวินิจฉัยผิดพลาดที่หลีกเลี่ยงได้ด้วยการวัดแบบคู่

เครื่องจักร: กังหันไอน้ำ 5 เมกะวัตต์ ความเร็วรอบ 3000 รอบต่อนาที ใช้แบริ่งแบบเจอร์นัล

สถานการณ์: การสั่นสะเทือนของตัวเรือนแบริ่ง = 3.0 มม./วินาที (โซน B ยอมรับได้) อย่างไรก็ตาม ผู้ปฏิบัติงานรายงานว่าได้ยินเสียงผิดปกติ.

การสืบสวน: Balanset-1A เชื่อมต่อกับโพรบตรวจจับระยะใกล้ที่มีอยู่แล้ว การสั่นสะเทือนของเพลา = 180 μm pp ขีดจำกัด B/C ที่คำนวณได้ (ภาคผนวก B) = 164 μm เพลาใน โซนซี!

สาเหตุหลัก: ความไม่เสถียรของฟิล์มน้ำมัน (การหมุนวนของน้ำมัน) การสั่นสะเทือนของตัวเรือนต่ำเนื่องจากมวลฐานที่มากช่วยลดการเคลื่อนที่ของเพลา การพึ่งพาการวัดตัวเรือนเพียงอย่างเดียวจะทำให้พลาดสภาวะอันตรายนี้ไป.

การกระทำ: ปรับแรงดันน้ำมันหล่อลื่นตลับลูกปืน ลดช่องว่างโดยการเสริมแผ่นรองใหม่ ลดการสั่นสะเทือนของเพลาเหลือ 90 ไมโครเมตร (โซน A).

กรณีศึกษาที่ 2: การปรับสมดุลช่วยชีวิตพัดลมตัวสำคัญ

เครื่องจักร: พัดลมดูดอากาศ 200 กิโลวัตต์ ความเร็วรอบ 980 รอบต่อนาที ข้อต่อแบบยืดหยุ่น

เงื่อนไขเริ่มต้น: การสั่นสะเทือน = 7.8 มม./วินาที (โซน D) โรงงานกำลังพิจารณาปิดระบบฉุกเฉินและเปลี่ยนตลับลูกปืน ($50,000, หยุดการผลิต 3 วัน).

การวินิจฉัยโรค Balanset-1A: ผลการวิเคราะห์ FFT แสดงให้เห็นว่า 1× = 7.5 มม./วินาที และ 2× = 0.8 มม./วินาที เฟสมีเสถียรภาพ. ความไม่สมดุล, โดยไม่ได้รับความเสียหาย.

การปรับสมดุลสนาม: ทำการปรับสมดุลสองระนาบ ณ สถานที่จริง ใช้เวลา 4 ชั่วโมง ค่าการสั่นสะเทือนสุดท้าย = 1.6 มม./วินาที (โซน A).

Outcome: หลีกเลี่ยงการหยุดทำงาน ประหยัดค่าใช้จ่ายได้ $50,000 สาเหตุหลัก: การสึกกร่อนของขอบด้านหน้าของใบพัดเนื่องจากฝุ่นละอองที่มีฤทธิ์กัดกร่อน แก้ไขโดยการปรับสมดุล กำหนดการซ่อมแซมใบพัดในการหยุดซ่อมบำรุงครั้งต่อไปตามแผน.

20. บทสรุปและแนวทางปฏิบัติที่ดีที่สุด

การเปลี่ยนผ่านไปสู่ ISO 20816-3:2022 แสดงให้เห็นถึงความก้าวหน้าในการวิเคราะห์การสั่นสะเทือน ซึ่งต้องการแนวทางเชิงฟิสิกส์และมุมมองคู่ขนานเพื่อตรวจสอบสภาพเครื่องจักร ประเด็นสำคัญ:

ที่ ระบบบาลานเซ็ต-1A แสดงให้เห็นถึงความสอดคล้องอย่างมากกับข้อกำหนด ISO 20816-3 คุณสมบัติทางเทคนิค—ช่วงความถี่ ความแม่นยำ ความยืดหยุ่นของเซ็นเซอร์ และขั้นตอนการทำงานของซอฟต์แวร์—ช่วยให้ทีมบำรุงรักษาสามารถวินิจฉัยการไม่ปฏิบัติตามข้อกำหนดได้ไม่เพียงเท่านั้น แต่ยังสามารถแก้ไขได้อย่างมีประสิทธิภาพผ่านการปรับสมดุลอย่างแม่นยำ ด้วยการผสมผสานการวิเคราะห์สเปกตรัมเพื่อการวินิจฉัยเข้ากับความสามารถในการปรับสมดุลเพื่อแก้ไข Balanset-1A ช่วยให้วิศวกรด้านความน่าเชื่อถือสามารถบำรุงรักษาทรัพย์สินทางอุตสาหกรรมให้อยู่ในโซน A/B เพื่อให้มั่นใจถึงอายุการใช้งานที่ยาวนาน ความปลอดภัย และการผลิตที่ไม่หยุดชะงัก.

มาตรฐานอ้างอิงและบรรณานุกรม

เอกสารอ้างอิงเชิงบรรทัดฐาน (ส่วนที่ 2 ของ ISO 20816-3)

มาตรฐานที่เกี่ยวข้องในชุดมาตรฐาน ISO 20816

มาตรฐานเสริม

บริบททางประวัติศาสตร์ (มาตรฐานที่ถูกแทนที่)

ISO 20816-3:2022 ใช้แทนที่มาตรฐานต่อไปนี้:

• ใบรับรอง ISO10816-3:2009 — การประเมินการสั่นสะเทือนของเครื่องจักรโดยการวัดชิ้นส่วนที่ไม่หมุน — ตอนที่ 3: เครื่องจักรอุตสาหกรรมที่มีกำลังไฟฟ้าระบุมากกว่า 15 กิโลวัตต์ และความเร็วรอบระบุระหว่าง 120 รอบ/นาที ถึง 15,000 รอบ/นาที
• ISO 7919-3:2009 — การสั่นสะเทือนเชิงกล — การประเมินการสั่นสะเทือนของเครื่องจักรโดยการวัดบนเพลาหมุน — ตอนที่ 3: เครื่องจักรอุตสาหกรรมที่เชื่อมต่อกัน

การบูรณาการการสั่นสะเทือนของตัวเรือน (10816) และการสั่นสะเทือนของเพลา (7919) เข้าไว้ในมาตรฐานเดียวกัน ช่วยขจัดความคลุมเครือก่อนหน้านี้และให้กรอบการประเมินที่สอดคล้องกัน.

ภาคผนวก DA (ข้อมูล) — ความสอดคล้องของมาตรฐานสากลที่อ้างอิงกับมาตรฐานระดับชาติและระดับระหว่างรัฐ

เมื่อนำมาตรฐานนี้ไปใช้ ขอแนะนำให้ใช้มาตรฐานระดับชาติและระดับระหว่างประเทศที่เกี่ยวข้องแทนมาตรฐานสากลที่อ้างอิงไว้ ตารางต่อไปนี้แสดงความสัมพันธ์ระหว่างมาตรฐาน ISO ที่อ้างอิงในส่วนที่ 2 และมาตรฐานระดับชาติที่เทียบเท่ากัน.

บันทึก: ในตารางนี้ จะใช้การกำหนดระดับความสอดคล้องตามแบบแผนทั่วไปดังต่อไปนี้:

• ไอดีที — มาตรฐานที่เหมือนกัน

มาตรฐานระดับชาติอาจมีวันที่เผยแพร่แตกต่างกัน แต่ยังคงรักษาความเทียบเท่าทางเทคนิคกับมาตรฐาน ISO ที่อ้างอิงไว้ ควรตรวจสอบมาตรฐานระดับชาติฉบับล่าสุดเสมอเพื่อให้ได้ข้อมูลข้อกำหนดที่ทันสมัยที่สุด.

บรรณานุกรม

เอกสารต่อไปนี้ถูกอ้างอิงในมาตรฐาน ISO 20816-3 เพื่อเป็นข้อมูลประกอบ:

หมายเหตุทางประวัติศาสตร์: เอกสารอ้างอิง [16] (Rathbone, 1939) ถือเป็นงานบุกเบิกที่วางรากฐานสำหรับการใช้ความเร็วเป็นเกณฑ์การสั่นสะเทือนหลัก.