绝对压力单指数理想气体筛选

蓄能器气体体积筛选计算器（有文档记录）

计算一个有文档记录的液体输送循环的理想预充气体积和气体状态。所有三个压力必须是绝对的，并且针对所选计算基准进行温度归一化。

仅限绝对压力有来源的指数 n非名义产品选择

计算/项目标识符

蓄能器类型/产品和制造商尺寸来源

p0、p1 和 p2 的绝对压力单位

校正后的气体预充压力 p0 （绝对）

最低工作压力 p1 （绝对）

最高工作压力 p2 （绝对）

压力参考、大气转换和预充温度校正来源/修订版

所需输送液体体积 ΔV

液体体积单位

输送体积要求和循环来源/修订版

气体过程模型

有文档记录的多变指数 n

指数、充/放电持续时间和热过程来源

气体身份、充电温度和气体状态来源

实际气体和制造商校正处置

选定产品限制、壳体/死体积和应用安全审查

适用性判定条件： 这是一个单指数理想气体体积筛选。它假设一个气体质量，并且对于有文档记录的状态，p0V0^n=p1V1^n=p2V2^n。它不计算温度校正、实际气体因子、不同的充/放电指数、死体积、气囊/活塞限制、瞬态流动、热传递、 surge/pulsation 响应或目录名义尺寸。

有文档记录的理想气体筛选结果

理想预充气体积 V0

—

V0 转换为升

—

最低压力下的气体体积 V1

—

最高压力下的气体体积 V2

—

p1 下的理想注油量 V0−V1

—

p2 下的理想注油量 V0−V2

—

输送体积检查 V1−V2

—

预充比 p0/p1

—

已实现的单指数模型

p0,abs V0^n = p1,abs V1^n = p2,abs V2^n
V1 = V0(p0/p1)^(1/n)
V2 = V0(p0/p2)^(1/n)
ΔV = V1−V2
V0 = ΔV / [(p0/p1)^(1/n) − (p0/p2)^(1/n)]

仅出现压力比，但每个压力必须是绝对的。表压值必须首先使用相同单位中有文档记录的大气/参考压力进行转换。该页面从不假设 bar(g) 等于 bar(a)，也不假设固定的大气偏移量对每个站点/参考都是正确的。

过程指数与温度

等温运行采用 n=1。多变指数（包括为合理快速氮气理想化而采用的 1.4）必须连同其产品/循环来源一并输入。本页面不会根据任意时间阈值判定 n，也不应用预充温度或实际气体修正。

制造商参考与已发布示例

HYDAC 蓄能器目录发布了相同的理想气体方程，区分等温/多变/绝热情况，要求进行温度和实际气体修正，并给出了一个示例：p0=1245 psi，p1=1500 psi，p2=3000 psi，ΔV=1.35 US gal，n=1.4。显示的方程得出 V0=3.949314 US gal，复现了目录在应用 1.16 实际气体修正和公称尺寸选择之前四舍五入的理想结果 3.95 US gal。 Parker HY10-1630/US 选型指南明确将其选型压力定义为 PSIA，使用取决于应用/时间/温度的气体系数，并警告温度变化会影响预充。

标准边界

ISO 4413:2010，第 3 版，于 2021 年发布并确认，规定了液压系统的一般规则和安全要求。其公开摘要未确立此选型方程、指数或预充百分比；因此本页面不将此算术称为 ISO 公式，也不声称符合 ISO 4413。库存标记“ISO 70”是由一个以 70 开头的旧数值预设引起的误报，而非引用的标准。

为何更改原页面

旧输入仅标记为“bar”，诱使用户将表压输入绝对压力气体定律。它根据宽泛的速度标签静默选择 n=1 或 1.4，发布了无依据的一分钟阈值和通用 90/95% 预充规则，插入了预设/默认值，并将理想 V0 标记为所需蓄能器体积，而未进行实际气体、温度、产品或储备修正。

储能危险： 此结果并非选择、充装、隔离或维护蓄能器的授权。请遵循确切的制造商程序和适用的法律/标准。Parker 的指南指出，蓄能器回路应在机械停机时自动卸载储存的压力。验证额定压力/温度、兼容气体和弹性体、隔离、泄压、排放控制、检查以及经过培训的人员要求。