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열팽창 계산기
20가지 이상의 재료에 대한 선형 및 체적 열팽창을 계산합니다. 앵커 사이의 파이프 팽창, 팽창 루프 크기 조정 및 구속 조건 하에서의 열응력(σ = E·α·ΔT)을 고려합니다.
확장 결과
선형 확장
여기서 α는 열팽창 계수(CTE, 1/°C)이고, L₀는 원래 길이이며, ΔT는 온도 변화입니다.
부피 팽창
등방성 재료의 경우, 부피 열팽창 계수는 선형 열팽창 계수의 약 3배입니다.
열응력(구속 부재)
팽창이 완전히 방지될 경우(예: 두 개의 단단한 앵커 사이에 있는 파이프), 결과적으로 매우 높은 응력이 발생할 수 있습니다. 이 응력은 가열 시에는 압축 응력이고 냉각 시에는 인장 응력입니다.
확장 루프 크기 결정 (일반적인 방법)
Where D is the pipe outer diameter (mm) and Δ is the expansion (mm); the result L is in mm. The factor 66 comes from the guided-cantilever formula L = √(3 · E · D · Δ / Sₐ) evaluated for carbon steel (E = 200 GPa, Sₐ = 138 MPa). For other materials or allowable stresses use the full formula (L scales as √(E/Sₐ)). This is a screening estimate, not a full code flexibility analysis.
실제 사례
주어진: L₀ = 6000mm, α = 12 × 10⁻⁶ /°C, ΔT = 80°C, E = 200 GPa
ΔL = 12e-6 × 6000 × 80 = 5.76mm
구속 조건 하에서의 열 응력: σ = 200,000 × 12e-6 × 80 = 192 MPa
Expansion loop (DN100/OD 114 mm): L ≈ 66 × √(114 × 5.76) ≈ 1,690 mm ≈ 1.7 m
재료 CTE 데이터베이스
| 재료 | α (×10⁻⁶ /°C) | E(GPa) | 참고 |
|---|---|---|---|
| 탄소강 | 12.0 | 200 | SA-516, P265GH |
| 저합금강 | 12.5 | 200 | 16Mo3, SA-387 |
| 크롬-몰리브덴강(2.25Cr) | 12.0 | 205 | SA-335 P22 |
| 스테인리스 304 | 17.3 | 193 | 1.4301, 18Cr-8Ni |
| 스테인리스 316 | 16.0 | 193 | 1.4401, 16Cr-10Ni-2Mo |
| 스테인리스 321 | 17.0 | 193 | 1.4541, 티타늄 안정화 |
| 듀플렉스 2205 | 13.0 | 200 | 1.4462 |
| 알루미늄 6061 | 23.6 | 69 | T6 템퍼 |
| 구리 | 17.0 | 117 | 순수한, 어닐링된 |
| 황동(CuZn30) | 20.0 | 110 | 탄피 황동 |
| 청동(CuSn8) | 18.0 | 110 | 인청동 |
| 티타늄 Gr.2 | 8.6 | 103 | 상업적으로 순수한 |
| 니켈 200 | 13.3 | 207 | 순수 니켈 |
| 인코넬 625 | 12.8 | 207 | 니켈-크롬-몰리브덴 |
| 인코넬 718 | 13.0 | 211 | 니켈-크롬-철 |
| 회주철 | 10.5 | 110 | GG25 |
| 연성 주철 | 11.0 | 170 | GGG40 |
| 콘크리트 | 12.0 | 30 | 혼합 비율에 따라 다릅니다. |
| 유리(소다석회) | 9.0 | 72 | 창유리 |
| PTFE(테플론) | 120.0 | 0.5 | 매우 높은 CTE |
| HDPE | 150.0 | 1.0 | 폴리에틸렌 |
| PVC | 80.0 | 3.0 | 경질 PVC |
| 인바르 36 | 1.2 | 145 | 초저열팽창계수(CTE) 합금 |
💡 참고: 열팽창계수(CTE) 값은 20~100°C 범위의 평균값입니다. 고온 또는 극저온 환경에서의 응용 분야에는 재료 표준에서 제공하는 특정 데이터를 사용하십시오.